Тепловые замеры

Глава 9 ТЕПЛОВЫЕ ЗАМЕРЫ [c.66]

По формуле (8.9) можно рассчитать коэффициент теплопроводности материала, если экспериментально замерить тепловой поток и разность температур на поверхностях пластины (стенки) известных размеров. [c.72]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

При рентгеновском методе замера напряжений в металлах используется монохроматическое (характеристическое) рентгеновское излучение так называемой /С-серии. Для того чтобы получить такое излучение, необходимо приложить к трубке высокое напряжение, большее некоторой величины, характерной для взятого рабочего металла анода. Например, для исследования стальных конструкций в качестве рабочего металла анода используется кобальт. Если анодное напряжение в трубке не превышает 7710 в, спектр рентгеновского излучения кобальта будет сплошным, охватывающим длины волн от самых коротких, порядка 1,6 А, до длинных волн теплового излучения. При анодном напряжении, превышающем 7710 в, картина резко меняется. Интенсивность сплошного спектра уменьшается, и на его фоне появляются ярко выраженные излучения с определенными. [c.528]

При использовании в качестве чувствительного элемента обычной термопары ее, как правило, заделывают на некотором расстоянии от поверхности и в расчетах принимают, что ее показания соответствуют температуре поверхности. Такое допущение может привести к заметным погрешностям. Если температуру поверхности вообще невозможно замерить, то для повышения точности опыта можно измерить температуру на нескольких уровнях под поверхностью с последующей экстраполяцией ее до уровня поверхности или установить связь между тепловым потоком и изменением температуры того уровня, на котором производится замер. [c.288]

Обоснование необходимости измерения д при конвективном тепломассообмене (см, п. 1.1) относится и к измерению а, поэтому здесь будут рассмотрены вопросы, связанные с измерением перепада температур At продукт — стенка (поверхностные аппараты) или продукт — теплоноситель (контактные аппараты). Первый вопрос касается погрешностей измерения температур поверхности продукта (стенки) и жидкости (газа). Эти погрешности усугубляются тем, что параметры омывающей поверхность жидкости зачастую "беременны, а введение в эту жидкость термометрических зондов нарушает гидродинамическую и тепловую картину. Второй вопрос относится к неопределенности места замера [c.16]

Тепловой поток желательно замерять дважды во избежание погрешности, которая может возникнуть из-за неточности в фиксировании начала процесса. [c.56]

При рентгеновском методе замера напряжений в металлах используется монохроматическое (характеристическое) рентгеновское излучение так называемой /С-серии. Для того чтобы получить такое излучение, необходимо приложить к трубке высокое напряжение, большее некоторой величины, характерной для взятого рабочего металла анода. Например, для исследования стальных конструкций в качестве рабочего металла анода используется кобальт. Если анодное напряжение в трубке не превышает 7710 В, спектр рентгеновского излучения кобальта будет сплошным, охватывающим длины волн от самых коротких, порядка 1,6 А, до длинных волн теплового излучения. При анодном напряжении, превышающем 7710 В, картина резко меняется. Интенсивность сплошного спектра уменьшается, и на его фоне появляются ярко выраженные излучения с определенными, строго фиксированными, длинами волн. Для кобальта таких излучений будет.три. Самое интенсивное из них имеет длину волны X, равную 1,7853 А. Соседнее с ним, более слабое,— 1,7892 А. Эти два излучения образуют так называемый дублет Kjj. Третье излучение является слабым и практического значения не имеет. При дальнейшем повышении напряжения характер спектра не меняется. Возрастает лишь интенсивность излучения. Указанные же длины волн сохраняются. [c.487]

Если производительность испарителя может быть замерена, коэффициент теплопередачи легко определить непосредственно. Однако и в этом случае, чтобы установить, насколько это значение к отличается от того, которое может быть достигнуто в условиях, когда поверхности нагрева не загрязнены, необходимо провести полный гидродинамический" и тепловой расчеты. [c.375]

Установка позволяет проводить замеры скорости коррозии при тепловой нагрузке до 42 000 кДж/м . [c.159]

Как отмечалось выше, замер деформаций при повышенных температурах часто производится деформометрами, аналогичными деформометрам для нормальных температур, с введением теплоизоляции и принудительного охлаждения с целью поддержания температуры в зоне чувствительного элемента на допустимом для применяемых датчиков уровне. Распространенными являются поперечные деформометры конструкции, показанной на рис. 5.1.5, б. Подвешенный в центре тяжести деформометр не оказывает весового воздействия на образец. Наличие теплоизолирующих втулок 1, теплового экрана 2 и охлаждения 3 позволяет обеспечить температуру в зоне чувствительного элемента 4, 5— высокотемпературного резистивного датчика [35] — не выше 100—150 ° С при рабочих температурах образца до 800—850° С. [c.220]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке. [c.31]

Накальная характеристика — это зависимость выходного сигнала течеискателя /т от накала датчика Лд (от позиции переключателя накала датчика). Для получения накальной характеристики /т = / (Лд) необходимо на контрольной течи произвольной (в рабочем диапазоне течеискателя) величины снять показания выходного сигнала течеискателя на грубом или чувствительном режиме работы (в зависимости от величины потока индикаторного газа), последовательно переключая накал датчика. Для более точного определения этой характеристики замеры выходного сигнала течеискателя необходимо начинать не ранее, чем через 24 мин с момента включения, и после каждого переключения накала датчика давать выдержку 3—4 мин для перехода датчика на новый тепловой режим. На рис. 25 показаны накальные характеристики двух течеискателей ГТИ-3, снятые при одной и той же величине потока инди- [c.80]

Температура t определяется из расчета теплового баланса агрегата-источника ВЭР или по его энерготехнологическим характеристикам, а также путем замера соответствующими приборами. Теплоемкость энергоносителя определяется по соответствующим справочникам. [c.12]

Замер эффективной мощности при выключении одного из цилиндров должен производиться по возможности тотчас же после прекращения работы на всех цилиндрах, так как в противном случае могут сильно измениться температурное состояние выключенного цилиндра и потери в нём на трение. Кроме того, для восстановления теплового сост яния цилиндров после каждого опыта с выключением цилиндра рекомендуется производить контрольный замер полной мощности двигателя Ng. [c.378]

Измерение скоростей и подач проводится замером числа оборотов и величин перемещений в единицу времени. Измерение и запись давления в системе, скорости (особенно в переходных режимах работы) требует специальной регистрирующей аппаратуры. Возможно использование индикатора давлений, применяемого для снятия индикаторных диаграмм тепловых двигателей. [c.669]

Теплопроводность определяют на приборе конструкции ИМАШ [23 J сравнительным методом. Прибор содержит электрический нагреватель и водяной холодильник, между которыми располагают испытуемый образец и эталонный образец с известной теплопроводностью. Между нагревателем и образцом, образцом и эталоном, эталоном и холодильником помещены термопары, позволяющие замерять перепады температур по образцу и эталону. Включают нагреватель и холодильник и добиваются достижения стационарного теплового потока, при котором проходит одинаковое количество теплоты через испытуемый образец и эталон. Зная толщины образцов, перепады температур и теплопроводность эталона, рассчитывают теплопроводность испытуемого образца. [c.259]

Для определения тепловой усадки измеряют исходную длину образца, помещают образец в нагревательный шкаф, выдерживают 3 ч при 275— 280 С, охлаждают и вновь замеряют длину образца. Разность длин образца до и после испытаний, отнесенная к первоначальной длине и выраженная в процентах, дает значение тепловой усадки. [c.259]

Замеры температур на периферии и по глубине трубной доски в двух опытах (охлаждение и нагрев) приведены на рис. 18, а, б. На кривых показан характер изменений температуры металла доски в зависимости от времени начала теплового удара. Опрессовки, проводившиеся после каждой серии горячих испытаний, а также заключительные опрессовки по первичному тракту давлением 415 кгс/см , не обнаружили нарушения плотности и прочности сварных соединений. [c.55]

При вскрытии канала теплопровода и снятия тепловой изоляции следует тщательно проверить состояние антикоррозийного покрытия и наружной поверхности трубы под ним. Поверхность трубы должна быть осмотрена по всему периметру и на всей длине вскрытого участка. При обнаружении коррозии замеряется толщина коррозийной пленки и определяется характер коррозии (пленочная, язвенная). Результаты осмотра отмечаются в акте, составляемом на каждый шурф. При вскрытии теплопровода берутся образцы тепловой изоляции и грунта для производства анализов на содержание в них агрессивных веществ. [c.304]

При проведении опытов замерены температура стенки экспериментального участка в зоне подвода теплового потока, расход протекающего алюминия, его температура на выходе из зоны обогрева, тепло, воспринимаемое алюминием и теряемое во внешнюю среду. [c.80]

Здесь ts — температура внутренней поверхности — температура наружной поверхности 9 — разность температур внутренней и наружной поверхностей <7 — удельный тепловой поток X— коэффициент теплопроводности трубки d и de — наружный и внутренний диаметры трубки. Однако расчет величины в по (2) приводит к большой ошибке. Так, в случае греющей трубки с размерами = 5 мм, йв = А мм, при замере диаметров с точностью 0,01 мм, относительная ошибка комплекса, стоящего в скобках правой части выражения (2), оказывается равной 17,5%. Это приводит к ошибке при определении коэффициента теплоотдачи [c.213]

Приборы теплового контроля подразделяются на переносные и эксплуатационные. Переносные приборы предназначаются для периодических замеров, а эксплуатационные — для постоянных установок. [c.147]

Но здесь возникает еще один вопрос, который почти всегда упускают. При выводе уравнения энергии не была введена кинетическая энергия турбулентной пульсационной скорости с.. Требуется ли такое уточнение тепловых расчетов турбин Совершенство современных турбомашин доведено до такого состояния, что потери течения стали очень малыми. Вместе с тем измерительная техника, как и методы натурных исследований, столь усовершенствована, что влияющие на указанные потери факторы могут быть получены путем замеров, и потери точно рассчитаны. Следовательно, необходимо уточнять и теорию турбин, по формулам которой выполняются тепловые расчеты. [c.171]

Считая, что при определении тепловых потоков мы можем ошибиться на 50% (случай весьма грубой постановки замеров), можно ожидать ошибки в определении q2, равной 0,025%. Очевидно, что это на порядок ниже погрешности, которая будет иметь место при тарировке сечения за воздухоподогревателем. В установках, снабженных электрофильтром, наружная поверхность камер, включенных между воздухоподогревателем и дымососом, значительно больше и пренебрегать соответствующими потерями уже нельзя. [c.260]

Величину тепловой аккумуляции зданий принято характеризовать коэффициентом аккумуляции. Коэффициент аккумуляции здания наиболее надежно определяется опытным путем — замером температур воздуха в контрольных точках (обычно угловые помещения) при выключенном отоплении. [c.19]

При выполнении замеров самое серьезное внимание должно быть обращено на гидравлический и тепловой режим отопительной системы. Так как отопительные системы от местных котельных обычно работают на постоянном расходе воды, то при испытаниях должен быть установлен именно этот режим. [c.140]

При помощи ударной трубы возможно создание высокотемпературных потоков газа в широком диапазоне плотностей. Несмотря на кратковременность процесса, быстродействующая аппаратура дает возможность проводить тепловые замеры. Более того, кратковременность действия потока имеет даже определенные преимущества, так как с высокой точностью позволяет считать процесс передачи тепла стенкам одномерным. Результаты многих работ [1—4], в которых изучалось развитие пограничного слоя и теплообмен на стенке ударной трубы с помощью тонкопленочных термометров сопротивления, показали, что температура поверхности стенки трубы может быть измерена очень точно. Поэтому в настоящее время появилось два метода измерения коэффициентов переноса, в основе которых лежат результаты измерений теплопередачи к стенкам ударной трубы. Впервые численное решение задачи теплообмена было получено в работе [5] и экспериментально проверено в работе 61, в которой авторы измерили теплообмен в критической точке тупоносого тела, помещенного в ударную трубу. Результаты работы 6] в основном подтвердили теорию, изложенную в работе [5], но при этом обнаружилось, что теплообмен в сильной степени зависит от числа Ье (числа Люиса) и вязкости газа поэтому получить данные о коэффициенте вязкости высокотемпературного газа в невоз-ыущенном потоке было практически невозможно. Авторы работы [7] используя теорию, предложенную в работе [5], а также результаты работы [8], дающей теоретический анализ ламинарного пограничного слоя на стенке ударной трубы, показали, что тепловой поток на боковой стенке очень слабо зависит от числа Люиса. Поэтому в соотнощении для теплообмена единственной неизвестной можно считать коэффициент вязкости в невозмущенном потоке. Это позволило им, используя данные по определению теплового потока к стенкам ударной трубы, при сравнении с численными решениями уравнений пограничного слоя на стенках получить экспериментальные результаты по определению коэффициента вязкости диссоциированного кислорода. Оценивая результаты эксперимента, они пришли к выводу, что на теплообмен к боковой стенке очень слабо влияет фитерий Прандтля, число Люиса, а лучистый тепловой поток в диапазоне температур 2000—4000° К еще пренебрежимо мал. Погрешность экспериментальных данных о вязкости, полученных по этой методике, оценивается авторами в пределах 16%- Сравнение полученных опытных данных с данными, рассчитанными по формуле [c.217]

Если получить аналитическое peiue-ние сложной задачи не удается, можно сделать электрическую модель объекта, омметром замерить электрическое сопротивление, а затем рассчитать термическое сопротивление и тепловые потоки. [c.76]

Происходящие в изолированных системах явления увеличения энтропии при протекании в ней реальных процессов дали повод Клаузиусу высказать следующую формулировку обоих законов термодинамики Эперп1я мира постоянна, энтропия мира стремится в максимуму и развить тем самым мысль, что все процессы, происходящие во Вселенной, ввиду их односторонности должны будут со временем привести Вселенную в такое состояние, в котором все жизненные процес-< ы должны замереть. Такое состояние принято называть тепловой смертью Вселенной, [c.59]

В работе [6] изучали один из вопросов, касающийся радиационно-индуцированного тока в фотоумножителях. Определяли величину индуцированного тока в зависимости от мощности дозы 7-облучения. С этой целью четыре фотоумножителя типа 1Р21 облучали при различных мощностях дозы вплоть до 8,8-10 эрг/ г-ч). При меньших дозах наблюдались только эффекты, связанные с тепловым возбуждением и утечками через изоляцию. Величина индуцированного тока была замерена при мощностях дозы 7-облучения 10 и 10 эрг/ г-ч). Было установлено, что ток линейно зависит от мощности дозы. При мощностях дозы —10 эрг/ г-ч) индуцированный ток по величине превосходит номинальный ток лампы. [c.337]

Проверку шиберов, перекрывающих тракт ГПА после остановки, осмотром с опробованием управления состояния устройства шумоглу-шения внешним осмотром с замером уровня звукового давления, которое должно соответствовать санитарным нормам прилегания опорных лап и свободу перемещения всех дистанционных шайб ГТУ и рамы маслобака с помощью пластинчатого щупа толщиною 0,05 мм тепловых расширений корпусов и состояние пружинных опор с помощью клинового щупа и указателя тепловых расширений с необходимым перемещением лапы на шпонке при строгом соблюдении технических требований по холодным натягам и пружинным опорам функционирования агрегатной противопожарной системы путем ее включения (после комплексной проверки пену и воду сбрасывают в канализацию, а систему восстанавливают) плотности антипомпажных клапанов по положению штоков клапанов, показаниям сигнализации на щите и характерному звуку воздуха, вырывающегося из неотрегулированного клапана настройки противопомпаж-ных клапанов в соответствии с инструкцией по эксплуатации и обслуживанию завода-изготовителя) уровня масла в маслобаке с помощью штатных указателей уровня и визуально при снятом люке маслобака (при [c.90]

В статье описывается исследование радиальных деформаций втулкообразных деталей. Установлено, что имеющие место силы в два раза больше, чем считалось до сих пор. Замерены тепловые деформации детали. [c.57]

Принимая во внимание необходимость учета теплоты трения при расчетах теплового состояния поршня быстроходного дизеля и в то же время сложность непосредственного ее замера, можно использовать различные косвенные методы ее оценки. Одним из таких способов может служить расчет мощности потерь трения поршня по существующим приближенным формулам с последующим переводом мощности в теплоту. При подсчете теплоты трения поршня двигателя М-50 был принят следующий порядок расчета. Полагая, что основная доля работы трения поршня приходится на уплотнительные кольца, определяем мощность их трения, а затем теплоту. Для этой цели была использована зависиг,4ость, предложенная в работе [3]. На основании диаграммы давления в закольцевых пространствах считается, что тре1ше от давления газов развивает только первое и второе уплотнительные кольца, а остальные развивают трение от давления упругости. Принимая равными тепловые потоки в поршень и во втулку цилиндра, можно записать [c.251]

С. Д. Ковалев [3.39, 3.44] провел экспериментальное исследование теплоотдачи в следующем диапазоне параметров давлений 10—85 бар, чисел Re=(0,24—2)-10 , температуры газа до 550 °С, температуры стенки до 650 °С. Тепловой поток менялся от 0,45-10 до 2-10 Вт/м . Экспериментальный участок был выполнен из труб (сталь 1Х18Н9Т) с внутренним диаметром 10 мм, толщиной стенки 2 мм и длиной обогреваемой части 5 м. На наружной поверхности по верхней образующей трубы приварены с постоянным шагом 16 термопар, служащих одновременно потенциальными отводами для замера падения напряжения на отдельных участках. Обогрев трубы производился путем непосредственного пропускания переменного тока низкого напряжения. В эксперименте производились замеры температур газа на входе в экспериментальный участок и на выходе из него, температур наружной стенки трубы, давления, расхода газа, силы тока и падения напряжения как на отдельных участках, так и по всей длине трубы. Предварительно была проведена тарировка на водяном паре, показавшая удовлетворительные результаты. Максимальная относительная погрешность определения коэффициента теплоотдачи не [c.99]

Самые многочисленные исследования теплоотдачи проведены методом непосредственного замера температуры стенки [56—72]. Термопары заделывались в стенку трубы на расстояние б от поверхности теплообмена. Нагрев стенки производился электрическими нагревателями ( ст = onst) или горячим теплоносителем (в том числе конденсирующимся паром при ст = onst). Коэффициент теплоотдачи определялся по формуле а= = QIF t T—tf). Здесь Q — количество тепла, переданное жидкому металлу (оно подсчитывается на основании замеров подведенной электрической мощности или из теплового баланса). tf можно найти линейной интерполяцией температуры потока от вх ДО аых (при T = Onst). [c.121]

Очень важно правильно определить эту величину для уже эксплуатируемых зданий, намеченных для присоединения к тепловым сетям. Наиболее желательно получить эту величину путем непосредственного замера. При потерях давления в системе около 1 ООО кГ/м замер следует производить ртутным дифференциальным маномет-ром, менее 1000 — водовоздушным. Для протя- [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...