Вязкость разрушения определение

Вязкость разрушения, определенная методом /-интеграла, при 76 К выше, чем при комнатной температуре и при 4 К. [c.126]

Таким образом, работоспособность материала с трещиной как высокопрочного, так и пластического можно оценивать одновременно по усталостным свойствам и по вязкости разрушения, определенной при циклическом или каком-либо другом способе нагружения. [c.90]

Показатели вязкости разрушения, определенные различными способами, описанными выше, связаны между собой, хотя эта связь не всегда очевидна [5, 26]. Для хрупких гомогенных изотропных материалов можно легко установить количественные соотношения между этими показателями. Однако для менее хрупких материалов, в которых при разрушении проявляются пластические или вязкоупругие деформации, или для анизотропных волокнистых композиционных материалов такие соотношения устанавливаются труднее вследствие различного вклада пластических деформаций или отдельных механизмов разрушения, проявляющихся при различных способах испытаний с различной эффективной скоростью деформирования. [c.64]

Тем не менее, единственным свидетельством плоской деформации является наличие прямого излома на поверхности разрушения, и все аргументы оказываются ошибочными, если подобное разрушение может произойти не в условиях плоской деформации. Значение вязкости разрушения, определенное по скачку , при этом оказывается слишком высоким. Предположим, что напряжение Одз релаксирует на расстоянии 2гу (общая длина пластической зоны) от боковой поверхности. Тогда плоский излом (но не в условиях плоской деформации) будет наблюдаться в образцах толщиной от 2 до 4 мм и скачки будут при номинальных напряжениях, уменьшающихся с увеличением толщины. [c.118]

Основной переменной, влияющей на вязкость разрушения определенного материала, является его предел текучести. [c.139]

Физические факторы (физический анализ свойств материала в очаге разрушения и прежде всего его вязкости разрушения, определение остаточных внутренних напряжений, отыскание охрупченных зон и трещиноподобных дефектов в структуре материала). Для устранения или уменьшения опасности хрупкого разрушения применяют следующие меры [c.605]

Рис. 55, Внешний вид образца для определения вязкости разрушения

Определение надежности (испытание на удар). Для установления степени надежности материала необходимо определение сопротивления разрушению вязкому (Ор), хрупкому (Гв —7 н или Т ц) или вязкости разрушения (Ki ). Об определении Ki коротко говорилось ранее, об определении сопротивления разрушению при ударных испытаниях, получивших в особенности за последнее время широкое расиространение, скажем немного подробнее. Практически оказалось удобнее разрушать образец ударом при еш изгибе и фиксировать место разрушения надрезом). [c.80]

Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. ГОСТ 25.506—85.—М. Изд-во стандартов. 1985,— 61 с. [c.372]

ГОСТ 25.506. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний материалов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. [c.272]

При определении вязкости разрушения мы предполагаем, что материал образца в процессе нагружения остается упругим. Это предположение означает только то, что протяженность пластической области перед концом трещины мала по сравнению с длиной трещины и шириной полосы. Размер пластической области можно очень просто оценить на основе сравнения размерностей. [c.76]

Вязкость разрушения при плоском напряженном состоянии К с определяется, как правило, при растяжении широких, относительно тонких пластин с центральной щелью (ширина S=100-v-400 мм / = 2-н15 мм). Длина щели вместе с выращенными по ее концам трещинами составляет примерно 0,3 В. При определении Кс в расчет принимается начальный размер трещины (вместе со щелью). [c.83]

В настоящее время используются два метода определения коэффициента вязкости разрушения Кге статический и циклический. [c.332]

В заключение заметим, что для использования условия (8.9) необходимо иметь экспериментально определенное предельное значение Ji . Эту величину иногда называют упругопластической вязкостью разрушения [37]. Рассматриваемый здесь критерий становится эффективным при значительных пластических деформациях, занимающих большой объем тела. [c.66]

Значительный интерес представляет определение таких значений т, при которых деталь с трещиной оказывается в области нечувствительности к трещине (при этом п = Па, а = 1, разрушение пластическое). На примере испытания малоуглеродистой стали при комнатной температуре можно показать возможность появления области нечувствительности материала к трещине и определить пороговые значения т [35]. Оказалось, что при т<-п прочность тела с трещиной падает, а при т п прочность тела не зависит от длины трещины (при условии, что она меньше или равна допускаемой согласно расчету). Таким образом, был получен ответ на непростой вопрос о допускаемой длине трещины при пластическом разрушении без потери несущей способности. Следует, однако, не забывать о возможности изменения условий нагружения, приводящих к охрупчиванию. В этом случае желательно проводить расчет по Ирвину с введением вязкости разрушения К,с. Допустимая длина трещины, полученная из пластического расчета, должна быть меньше критической, следующей из условия К = К, . [c.294]

Методические указания. Расчеты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) при статическом нагружении. РД 50—260—81.— М. Изд-во стандартов,1982.— 56 с. [c.490]

Энергетический критерий Гриффитса, связывающий прирост трещины с изменением энергии в удаленных от ее верщины областях, прослеживается во всех методах определения вязкости разрушения и, по существу, является основой современного подхода к оценке вязкости разрушения материалов. [c.188]

В последние годы особое внимание металловедов и механиков приковано к процессу разрушения металлов и сплавов в завершающем, самом опасном, периоде службы детали или конструкции, определяющем в конечном счете их надежность и долговечность. Некоторые успехи достигнуты совместными усилиями исследователей в установлении критериев вязкости разрушения и в разработке экспериментальных методов их определения бд, /-интеграл). Сейчас [c.6]

Оценка качества металла только по показателям прочности и пластичности не считается в настоящее время достаточной для определения надежности материала при его использовании на практике. Общей закономерностью при проведении большинства видов упрочняющих обработок является одновременное падение вязкости разрушения и рост прочности материала. Эти важнейшие показатели конструктивной прочности находятся, таким образом, между собой [c.134]

Оуэна с сотрудниками в большинстве случаев проводили испытания при растяжении на широких пластинах с надрезами. При сравнении результатов, полученных различными исследователями, возникают определенные трудности, обусловленные тем, что различные методы дают различные результаты и не известно, какой из них даст, так сказать абсолютные результаты . Например, в двух работах [109, 116] было установлено, что для материалов, содержаш,их 40% (об.) высокомодульных углеродных волокон, Кс примерно равен 40 МН/м /а при растяжении пластин с надрезом, независимо от длины надреза. С другой стороны, при испытании аналогичных материалов при четырехточечном изгибе образцов с надрезом найденные значения составляли величину около 16 МН/м 2 при отношении глубины надреза к толщине образца от 0,3 до 0,7 и значительно более низкие значения Л"е при меньших отношениях глубины надреза к толщине. Эллис и Харрис [116] сравнивали параметры вязкости разрушения, определенные различными способами, для материалов на основе эпоксидной смолы и высокомодульных и высокопрочных углеродных волокон. Они определяли общую работу разрушения ур, работу инициирования трещины уг (площадь под кривой нагрузка — деформация до максимальной нагрузки, при которой начинается быстрый рост трещины), а также критическую скорость высвобождения упругой энергии G по методу определения податливости образца с трещиной. Все измерения проводились при низкоскоростном изгибе образцов с надрезом. По данным Кс, полученным при растяжении и изгибе, используя уравнение (2.27), они рассчитали эквивалентные значения G . Для того, чтобы сделать это, необходимо было использовать податливость С, учитывающую ортотропный характер волокнистых композиционных материалов. Зих, Пэрис и Ирвин вывели полную форму уравнения (2.27) [4], в котором С является функцией всех констант в тензоре податливости. Для ортотропных материалов с одной резко выраженной осью анизотропии, таких как однонаправленные композиционные материалы с непрерывными волокнами типа углеродных, их уравнение может быть записано в упрощенной форме [c.134]

Валлера механизм 181 Величина зерна 338 -Вероятная абсолютная погрешность 91 Виде,мана — Франца — Лоренца закон 281 Внутренние разрывы 328 Волосовины 325, 331—333 Восприимчивость определение 305 диамагнитная 305 методы измерения 310, 311 парамагнитная 306 Временное сопротивление 192, 194 Вторичная экстинкцня 140 Вульфа — Брэггов урдвненне 122 Вульфа сетка 107, 109 Вязкость разрушения определение 223, 237, 238 влияние величины. черна 241 [c.348]

В.М. Маркочев [307] разработал методику расчета конструктивных элементов на прочность при наличии малых трещин. Предложенный метод базируется на построении кривой критических номинальных напряжений в детали, исходя из предела прочности материалу Од и действительной вязкости разрушения определенной [c.195]

В области прочностей, когда = Яп, наблюдается полухрупкое разрушение. Испытание надрезанных образцов с определением не вязкости разрушения, а предела прочности не впо.тне целесообразно, так как при вязком разрушении получают завышенные значения прочности, а при хрупком — ненадежные и нестабильные значения. При столь большом значении концентратора на результаты испытания хрупких материалов оказалось, что в этом случае важное значепие имеют многие моменты, не оказывающие влияния на результаты испытания мягкпх материалов (состояние поверхности, технология изготовления образцов, соосность захватов машины и др.). Практически эти моменты не сказываются при испытании материалов с прочностью до 150 кгс/мм [c.78]

В настоящее время для качественной оценки способности материала тормозить развитие магистральной трещины существует достаточно больпюй набор экспериментальных методов и соответствующих характеристик материала (точнее, образца из пего). Здесь будут рассмотрены несколько таких характеристик, представляющих не только качественный (для сравнения и выбора материалов и технологий), но и расчетный интерес. Последнее означает, что но такой характеристике возможно, на основании соответствующих критериев разрушения, вести расчеты па прочность с определением требуемых коэффициентов запаса. Эти характеристики (называемые характеристиками трещиностой-костп) Кс, Ки — критические коэффициенты интенсивности на-пря/кений при плоском напряженном состоянии и объемном рас-тя кении (в случае плоской деформации) бс — критическое раскрытие трещины в вершине (разрушающее смещение) Лс — упругопластическая вязкость разрушения h — предел трещино-стойкости. [c.123]

На практике при определении вязкости разрушения обычно пользуются характеристикой Кс> которая связана с Gg простой зависимостью = K lE. [c.75]

Основное достоинство /-интеграла — независимость от контура интегрирования — позволяет считать (хотя и несколько произвольно), что инвариантность по пути интегрирования означает также и инвариантность при переходе от образца к изделию. Иными словами критическое значение /-интеграла (упругоцластическая вязкость разрушения Л Л, определенное на образце, считается таковым же и для рассчитываемой детали. [c.66]

Решение поставленной задачи весьма сложно по многим причинам. Главные из них связаны с трудностью оценки вязкости разрушения для низко- и среднепрочных сталей и с принципиальным несовпадением зависимостехг структура — свойство в случаях статических испытаний (От Структура) и в определениях склонности материалов к хрупкому разрушению /ю, бс Структура). [c.7]

Результаты проведенных исследований рациональных схем упрочнения основы деталей машин перед нанесением износостойких покрытий показали большую информативность методики определения микропластичности. На рис. 3.11 приведено изменение микропластичности стали УЗА, упрочненной различными способами. Большая микропластическая деформация стали после упрочнения регулируемой термопластической обработкой (РТПУ) по сравнению с изотермической закалкой и ВТМО указывает на особое субструктурное состояние бейнита, обеспечившее повышенные значения вязкости разрушения. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...