Поток — Скорость средняя вектора скорости

Как показали опыты, средняя по времени сила Ру меняется сравнительно мало от величины осевого зазора. Это можно объяснить в известной мере постоянством количества движения за направляющим аппаратом независимо от пробега потока, если не принимать во внимание трение о стенки, ограничивающие зазор. В таких условиях осреднен-ная аэродинамическая сила может изменяться только вследствие отклонения среднего вектора скорости за рабочим колесом от его направления при номинальном зазоре. Применительно к густым решеткам это отклонение вектора сравнительно невелико. Переменная же составляющая силы АРу, согласно опытам, сильно изменяется в зависимости от осевого зазора. [c.247]

Для определения параметров газа в этих промежуточных сечениях выражения расхода и импульса следует записать с учетом радиальной составляющей скорости. Пользуясь, как и выше, средними значениями параметров газа в каждом сечении, допустим, что среднее значение радиальной скорости таково, что вектор средней абсолютной скорости составляет некоторый угол а с осью потока. [c.415]

Величину Ui = Кг — V назовем диффузионной или средней тепловой скоростью i-ro компонента. Вектор плотности массового потока i-ro компонента определяется выражением [c.7]

Степенью турбулентности называют отношение средней квадратичной пульсации составляющих вектора скорости в данной точке турбулентного потока к осредненному значению скорости в той же точке [c.127]

Степень турбулентности - отношение средней квадратичной пульсаций составляющих вектора скорости в данной точке к осредненной скорости невозмущенного потока. [c.116]

Уравнение Бернулли — уравнение энергии движущейся жидкости. При рассмотрении энергии потока конечных (больших) размеров-следует иметь в виду, что кинетическая энергия потока, вычисленная по средней скорости, всегда меньше действительной кинетической энергии. При рассмотрении трубки тока можно считать скорости распределёнными равномерно по живому сечению (сечение потока, в каждой точке которого вектор скорости к нему перпендикулярен). [c.394]

Следует отметить, что все изложенное и показанное на примере не исчерпывает потерь течения в решетке. Мы еще не имеем точных данных о влиянии концевых потерь на средний по высоте лопатки угол выхода потока. Недостаточно также изучено влияние вращения рабочих венцов, степени реакции и конструктивных характеристик ступеней на расход рабочего агента. Поэтому полученное здесь значение потерь и коэффициента скорости может быть использовано лишь для построения треугольников скоростей, т. е. для перехода от абсолютного движения потока в сопловом (направляющем) аппарате к его относительному движению в каналах вращающегося рабочего венца. Можно все же сказать, что, перейдя к векторам скоростей в относительном движении потока, мы сможем совершенно также обследовать работу потока в каналах рабочего венца и получить необходимые данные для суждения [c.200]

Используя характеристики сопловой решетки, полученные в газодинамической лаборатории, при условиях испытания можно найти угол выхода потока из каналов эфф и по модулю вектора скорости с учетом потерь течения, т. е. по известному коэффициенту скорости выхода ф, по известным параметрам потока на выходе из соплового кольца вычислить выходную площадь среднего канала в кольце. Она не останется неизменной при других режимах работы кольца в турбоагрегате, но может, с достаточной уверенностью в необходимой точности, заменить непосредственные замеры этой площади в каналах кольца. [c.205]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Векторное равенство (108) представляет в явной форме зависимость главного вектора R от плотности жидкости, шага t решетки и двух характерных скоростей — средней Vm и скорости девиации Fd потока. Скалярное равенство (109) определяет величину главного вектора сил давления потока на профиль в решетке как произведение плотности жидкости, шага решетки, средней скорости и скорости девиации. Из векторного равенства (108) следует, что главный вектор R лежит в плоскости течения и направлен по перпендикуляру к средней скорости Vm в сторону, определяемую векторным произведением (108). [c.203]

В однородной среде групповая скорость представляет собой скорость переноса энергии квазимонохроматической волны и, следовательно, параллельна вектору Пойнтинга, который в однородной среде без потерь является постоянным. Вектор Пойнтинга блоховской волны, определяемый выражением (6.2.25), является периодической функцией координаты z. Однако групповая скорость (6.7.7) той же самой волны является постоянным вектором. Противоречие обусловлено тем, что в периодической среде поток энергии есть периодическая функция пространственных координат. Тем не менее мы покажем, что средняя скорость переноса энергии, определяемая выражением [c.219]

В линейной теории вычисления могут быть проведены относительно простыми аналитическими средствами, так как линеаризированные уравнения потока в основном совпадают с уравнениями волнового движения малой амплитуды. Следовательно, многие хорошо известные методы теории волн могут быть применены в такой упрощенной сверхзвуковой аэродинамике это особенно справедливо для случая тонких тел вращения (например, для фюзеляжа самолета, корпуса снаряда и для плоских тел, подобных крылу самолета). В этих случаях может быть сделано дальнейшее упрощение, которое касается граничных условий задачи, а именно, требования плавного обтекания. Это условие определяет, в случае осесимметричного потока, направление вектора скорости на поверхности, а в случае плоского тела — направление составляющей вектора скорости, лежащей в плоскости нормальной к средней поверхности тела. Линеаризированные дифференциальные уравнения при указанных граничных условиях можно решить точно, но, обычно, приходится применять численные и графические методы. Поэтому желательно дальнейшее упрощение задачи, которое достигается с помощью предельного перехода от точных граничных условий к условиям, относящимся к оси тела вращения или к плоскости плана крыла вместо действительной поверхности. Приводимые ниже результаты основаны на этом приближении. Строго говоря, только это приближение согласуется с допущениями линейной теории, потому что если удовлетворить граничным условиям на действительной поверхности, то, в рассмотрение, вообще, войдут члены высшего порядка, которые были отброшены в дифференциальных уравнениях. [c.13]

Это скалярное равенство, так же как и векторное равенство (119), имеет то преимущество, что указывает в явной форме зависимость (прямую пропорциональность) главного вектора R от плотности жидкости, шага решетки и двух характерных скоростей-—средней векторной и скорости девиации потока решеткой. [c.320]

Исследование турбулентной структуры потока в циклонных камерах показало, что средние квадратичные пульсации компонент вектора скорости и в зоне Я > г > практически постоянны и мало отличаются по величине. С учетом этого первое уравнение системы (248) запишется в виде [c.164]

Удельный импульс определялся по тяге сопла К. Тяга сопла, равная среднему за период г интегралу действующих на его стенки параллельно вектору скорости набегающего потока сил давления, рассчитывалась по формуле [c.107]

Комплект такого прибора (рис. 62) состоит из собственно термоанемометра — насадка /, измерительного моста 2 и измерительных приборов. При подключении амперметра 3 и стрелочного гальванометра 4 можно определять среднюю температуру, среднюю скорость и усредненное направление вектора скорости газового потока. Если кроме этих приборов подключить электронный усилитель 5 с приспособлением для компенсации тепловой инер- [c.110]

В целях определения направления потока рекомендуется к обойме крыльчатого или корпусу чашечного анемометра привязывать одним концом небольшие шелковинки. После испытания на предварительно заготовленном эскизе поперечного сечения воздухопровода в каждой точке измерения наносят векторы скоростей потока, определяемые как диагонали параллелограммов, построенных по данным средних скоростей, полученных по показаниям обоих анемометров. Действительная скорость движения воздуха, измеренная [c.251]

Рэлей предложил определять среднюю скорость движения энергии и в плоской бегущей волне как отношение средней плотности потока энергии к средней плотности самой энергии. Пользуясь выражением для вектора Пойнтинга, пока зать, что так определенная скорость в случае монохроматической электромагнитной волны совпадает с групповой скоростью. [c.544]

Геометрические характеристики дозвукового профиля 1) средняя линия или дуга — геометрическое место центров окружностей, вписанных в профиль 2) хорда Ь — отрезок прямой, соединяющий две наиболее удаленные точки средней линии 3) относительная толщина С= отношение максимального диаметра вписанной в профиль окружности к длине хорды. Для современных профилей С=4. .. 20% 4) относительная абсцисса x =xdb — отношение расстояния от передней кромки до сечения максимальной толщины к длине хорды хс = 0,2. .. 0,4 5) относительная кривизна f=flb — отношение максимальной стрелы прогиба осевой линии к длине хорды / = 0... 40% 6) относительная абсцисса Xf=Xf/b — отношение абсциссы сечения с максимальной стрелой прогиба к длине хорды x/ i0,2. .. 0,5 7) угол атаки а — угол между направлением вектора скорости Woo невозмущенного потока и хордой профиля 8) угол атаки Оо нулевой подъемной силы — угол между хордой и направлением вектора скорости невозмущенного потока при подъемной силе Ry = 0, т. е. при бесциркуляционном обтекании профиля на рис. 18.1, ао<0 9) аэродинамический угол атаки ад — угол между направлением скорости невозмущенного потока и направлением нулевой подъемной силы ОА = а—ао- [c.342]

Однородная часть потока. В процессе конденсации образуются очень мелкие капли, которые поток несет почти без скольжения между фазами. Такой достаточно однородный поток можно рассматривать как сплошную среду и пользоваться обычными уравнениями газодинамики. Но капли быстро растут, оседают на пленку, покрывающую поверхность проточной части, с которой поток срывает крупные капли и дробит их. Капли двил утся с существенным скольжением по отношению к паровой фазе. Если скольжение невелико, то можно ввести осредненную плотность р и средний вектор скорости [c.230]

Кромочные потери связаны с вихреобразова-нием за кромками профиля, а также с внезапным расширением потока за ними. При сходе потока с кромок он отрывается, и за кромками образуются вихри, которые периодически сносятся вниз по потоку. Стекающие с обводов профиля пограничные слои и вихри за кромками образуют так называемый кромочный след , в котором наблюдается значительная неравномерность параметров потока значения и направления вектора скорости, статического давления и др. Наибольшая неравномерность параметров имеет место непосредственно за кромкой. По направлению потока за счет взаимодействия с основным потоком ширина кромочного следа увеличивается, неравномерность поля скоростей уменьшается, среднее статическое давление в потоке возрастает. При выравнивании параметров в кромочном следе средняя скорость потока уменьшается и, следовательно, растут потери энергии в потоке. [c.70]

Рейнольдса капель Кек = й(к1с1— jI/vi, подсчитанных по относительной скорости капель, и углов скольжения pH = ar os( i 2)/( i с2 ) (изоклины скольжения) для капель диаметром 5 мкм при дозвуковой скорости М = 0,78, давлении на входе р,о=0,1 МПа и расходной степени влажности у4=0,2. Поток проходящих капель ограничен двумя предельными траекториями Г1(дг) и Г2( ). Теневая зона чисто парового течения у спинки профиля, куда капли данного диаметра могут попасть лишь в результате отражения или срыва пленки, начинается вблизи передних кромок. Из сравнения видно, что области наибольших значений относительных скоростей капель и углов скольжения не совпадают. Максимальное рассогласование по углу между векторами скоростей фаз наблюдается в окрестности передних кромок, которые выполнены с относительно большим радиусом скругления и сильно возмущают набегающий паровой поток. Вторая зона больших угловых скольжений расположена в межлопаточном канале, в области максимальных значений кривизны спинки профиля и средней линии тока паровой фазы. Отмеченный характер распределения углов Рк в потоке [c.142]

Вихревая дорожка. Предварительно рассмотрим струйку, у которой средняя скорость существенно отличается от скорости основного потока и ширина которой мала по сравнению с шагом решетки. В относительном движении выделенной струйки вектор скорости Wi t отличается от средней скорости основного потока Wi на величину недостатка скорости 0,5Awi = 0,5A i (рис. XIV.1). Вектор Awi разложим на две составляющие Аи)1т, параллельную вектору Wi, и Ашщ, перпендикулярную этому вектору. Эти составляющие скорости характеризуют недостаток скорости струйки в соответствующих направлениях. Скорость перпендикулярная [c.245]

На рис. 81 показаны типичные распределения расходона-пряженности для двухкомпонентной двухструйной форсунки. Программа LISP преобразует систему координат (х, t/, г) для отдельных форсунок в систему координат (г, 0,2 ) для камеры сгорания в целом, а затем суммирует массовые потоки от каждой форсунки в рассматриваемом узле расчетной сетки в плоскости 2о, отделяющей зону смешивания от зоны горения. Векторы скорости капель рассчитываются из условия, что от точек соударения струй до плоскости zo капли движутся по прямолинейным траекториям со скоростью, равной скорости впрыска топлива. Для расчета среднего диаметра капель используются [c.154]

Различные компоненты в смеси движутся с разными скоростями. Мы, однако, имеем в виду не скорость какой-либо отдельной молекулы, а среднюю скорость всех молекул данной компоненты внутри некоторого малого объема. Для компоненты А мы обозначим эту скорость va, считая, что она измеряется в неподвижной системе координат. Поток массы компоненты А на единицу площади (масса, проходящая в единицу времени через единицу площади) является, следовательно, вектором, равным произведению рдУл (здесь единичная элементарная площадка нормальна к направлению вектора скорости). Обозначая вектор потока (по отношению к неподвижной координатной системе) через Na, мы имеем [c.446]

Подчеркнем, что как вектор теплового потока, так и тензор напряжений а-й компоненты, используемые в методе Греда, отличаются от подобных величин, использовавшихся в методе Энскога — Чепмена, где отсчет тепловых скоростей велся относительно средней массовой скорости. [c.147]

Однако ясно, что этот эффект нельзя устранить полностью и при меньших значениях S, так как молекулы, обладаюш ие вектором скорости, почти параллельным стенке, оказывают ош утимое влияние на движение газа, перемеш аясь вниз по потоку на расстояние среднего свободного пробега. Это рассуждение подтверждается исследованием режима, близкого к свободномолекулярному (S 0). Такое исследование может быть основано или на методе итераций, который будет описан в гл. 8 (Черчиньяни [9]), или на ином использовании метода элементарных решений (Черчиньяни [7]). В обоих случаях [c.191]

Сравнивая уравнения (5.20) и (5.23), мы видим, что эти уравнения различны в своих правых частях. Правые части этих уравнений будут совпадать только тогда, когда среднее значение произведения пути перемешивания на поперечную составляющую вектора скорости пульсации не будет зависеть от расстояния у. В своей статье Тэйлор указывает на то, что различие указанных теорий должно обнаруживаться при сравнении распределения скоростей осреднённого течения и температуры позади нагретого цилиндрического тела. По теории Прандтля распределение скоростей и температур должно быть одинаковым, а по теории Тэйлора распределение скоростей не должно совпадать с распределением температур. Приведённые в работе экспериментальные данные подтверждают это различие распределения скоростей и температур в потоке позади нагретого тела. Однако при обтекании плоской нагретой пластинки распределение температур совпадает с распределением скоростей. [c.471]

Технически более сложным, но, в ряде случаев, и более наглядным методом локализации источников звука и определения направления потоков акустической энергаи является метод определения векторов интенсивности звука I, который определяется как среднее по времени произведение РУ, Р - звуковое давление в данной точке звукового поля V- вектор скорости колебаний частиц среды. Метод определения вектора интенсивности основан на измерении градиента звукового давления. Для этого используется специальный зонд, состоящий из двух микрофонов, устанавливаемых на расстоянии г друг от друга в точках поля 1 и 2. В этой системе используется тот факт, что колебательная скорость частиц пропорщюнальна интегралу от градиента звукового давления и может быть определена по формуле [c.735]

Рассмотренные здесь двухслойные течения с разнонаправленными потоками в слоях представляют большой интерес. В океане такая ситуация может появиться при наличии придонных противотечений. В этом случае топографический вихрь будет иметь форму вихревой линзы, сосредоточенной около поверхности раздела слоев. Для определения расположения волнового следа в этом случае необходимо знать направление вектора групповой скорости бароклинных волн Россби. В этом случае в одном из слоев волновой след будет располагаться не за горой по потоку, а перед ней вверх по потоку, т. е. в этом слое поток начинает реагировать на подводную гору до того, как достигнет ее. Для таких течений понятие восточного и западного течения теряет всякий смысл. В этом случае использовать средние значения скорости по вертикали U z) и частоты Вяйсяля-Брента N z) нельзя, т. к. можно получить неверные выводы. [c.667]

Отношение среднего но времени вектора илотности потока энергии к средней но времени илотности энергии есть, очевидно, средняя скорость s переноса энергии волны, называемая обычно лучевой скоростью. Используя (4.15) и (4.12) и считая амплитуды собствеппых векторов пормироваипыми на единицу (U = = UJJ, = 1), имеем [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...