Угол отставания потока

При осевой составляющей скорости набегающего потока, меньшей скорости звука (Ми<1), любое нарушение условия е = 1 приведет к возникновению силового воздействия потока на решетку пластин. Если е < 1, т. е. если давление за решеткой меньше, чем перед ней, то на выходе из межлопаточного канала образуется течение с расширением около задней кромки пластины, т. е. происходит ускорение потока с одновременным его попоротом в сторону больших углов. В результате угол отставания потока далеко за решеткой становится отрицательным. [c.88]

Решетка профилей изображена на рис. 3.6, б. Направление оси решетки совпадает с осью и цилиндрической системы координат, ось 2 — с осью компрессора. На входе в решетку направление потока не всегда совпадает с направлением средней линии профиля, в результате чего появляется так называемый угол атаки t = = Pip—Pi- На выходе из решетки поворот потока оказывается меньшим, чем поворот средней линии профиля. Угол отставания потока для применяемых значений шага составляет Ар = Рзр—Р2 = = 3 -f- 5°. [c.227]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Р 2 — Ргр — угол отставания потока. [c.151]

При заданном треугольнике скоростей угол отставания потока в решетке рабочего колеса определяется так же, как и в сопловом аппарате. При дозвуковых скоростях потока по эмпирической зависимости бр = / (Mg, Ргр) (см. рис. 9.11), а при сверхзвуковых скоростях по формуле [c.157]

Направление потока за решеткой. В отличие от компрессорных решеток угол отставания потока б и соответственно направление потока за турбинной решеткой весьма слабо зависят от ла атаки. Поэтому для определения отклонения потока в турбинной решетке или для подбора решетки, обеспечивающей заданный треугольник скоростей, практически достаточно знать зависимость угла выхода потока из решетки от ее геометрических параметров при нулевом угле атаки и от числа М (или %). [c.200]

При малых числах М1 и углах атаки, меньших 5 обтекание профилей происходит без отрыва потока. В связи с этим при увеличении угла атаки возрастает угол отклонения потока, поскольку угол отставания потока изменяется незначительно. Коэффициент потерь относительно невелик н мало изменяется с углом атаки. [c.13]

З —угол отставания потока при оптимальном угле атаки. [c.37]

Три увеличении густоты решетки уменьшается угол отставания потока и увеличивается оптимальный угол атаки. Поэтому увеличение оптимального угла отклонения потока при повышении густоты решетки складывается из уменьшения угла отставания и увеличения оптимального угла атаки. Отметим, что при превышении [c.37]

Угол отставания потока на оптимальном угле атаки [c.80]

Определение величины угла отставания в решетке на режиме нулевой подъемной силы еще не решает вопрос о величине угла отставания при рабочих углах атаки в решетке, поскольку угол отставания потока в решетке увеличивается с ростом угла атаки или коэффициента подъемной силы профиля. [c.85]

Когда число лопаток невелико, даже в случае неподвижного венца наблюдается несовпадение между направлением потока на выходе из него и направлением задних кромок лопаток. Угол между этими двумя направлениями обычно называют углом отставания потока. Чем меньше число лопаток, т. е, чем меньше густота решётки, тем больше угол отставания потока. [c.607]

Угол отставания потока (о = —Рг) при номинальны. параметрах потока определяют по эмпирической формуле [c.391]

Влияние отношения осевых скоростей на угол отставания потока [c.66]

На первом этапе с использованием "эталонной" характеристики определяются базовые коэффициенты потерь в лопатках рабочего колеса и диффузора, а также угол отставания потока на выходе из рабочего колеса на режиме эксплуатации. Под базовыми значениями коэффициентов потерь понимаются потери, соответствующие расчетному (с углом атаки равным нулю) натеканию на лопаточный аппарат при автомодельных значениях чисел Маха и Рейнольдса и гидродинамически гладких поверхностях лопаток. Отклонение от указанных условий работы лопаточного аппарата ЦБН учитывается введением поправочных функций, корректирующих значения коэффициентов потерь на каждом конкретном режиме работы. [c.69]

Положение профиля и решетки профилей по отношению к набегающему потоку характеризуется углом атаки в случае единичного профиля — это угол а между направлением скорости на бесконечности и хордой в случае решетки профилей — это угол I между скоростью набегающего потока ЛУ1 и передней касательной к дуге профиля. Угол между скоростью на выходе из решетки W2 и задней касательной называется углом отставания потока б (рис. 10.3). Угол 1 между направлением скорости на входе и фронтом решетки называется углом входа соответственно угол Рг между скоростью на выходе лУг и фронтом решетки называется углом выхода. Разность этих углов Др = Р2 — — 1 = е — б -Р I определяет поворот потока в решетке. [c.7]

Величина равнодействуюш ей зависит от числа М1 и степени разрежения е. Очевидно, что при фиксированных значениях первых двух величин равнодействующая возрастает с уменьшением е. При некотором значении е осевая скорость далеко за решеткой достигает скорости звука, и характеристика становится параллельной фронту решетки. В атом случае имеющиеся возмущения (за решеткой) не распространяются вверх по потоку. При повышении давления за решеткой (е > 1) в выходной части межлопаточного канала образуется система скачков, приводящая к повышению давления на нижней поверхности и возникновению силы, действующей в положительном направлении оси п. С возрастанием рг эта сила увеличивается, а угол отставания уменьшается. При некотором значении рг = рг шах и соответственно е = Вшах в межлопаточном канале образуется прямой скачок, и на выходе из решетки устанавливается дозвуковой поток с нулевым углом отставания. [c.89]

Увеличение числа М набегаюш,его потока мало сказывается на характеристике компрессорной решетки до тех пор, пока местные скорости на поверхности профиля не достигнут скорости звука. В этом диапазоне чисел М наблюдается обычно лишь некоторое изменение угла отставания потока б и, следовательно, незначительное изменение угла поворота потока Ар при данном угле атаки, вызванное влиянием сжимаемости на распределение давлен ий по контуру профиля. Минимальное значение коэффициента потерь при этом почти не изменяется, но зависимость его от угла атаки становится более резкой. Для примера на рис. 2.32 приведены характе-)истики одной из компрессорных решеток при Mu,i=0,4 и Mu,i = 0,7. Минимальное значение сопротивления решетки при Mu,i = 0,7 достигается здесь при угле атаки, близком к нулю. Этот же результат получается и в других решетках. Вместе с более резкой зависимостью сопротивления решетки от угла атаки это приводит к тому, что при повышенных числах М оптимальный угол атаки лежит обычно в довольно узких пределах 1 опт = 2°. [c.87]

Следует отметить, что угол отставания зависит от утла атаки, так как компрессорные решетки имеют относительно большой шаг. В разд. 4.4 было показано, что в общем случае угол выхода потока из решетки зависит от угла входа (4.64). В.место утла отставания в качестве искомой аэродинамической характеристики обычно вводят угол поворота потока в решетке [c.245]

I — угол атаки 5 — угол отставания Да= аа— < 1— угол отклонения потока = Хг+ Ха — угол изгиба средней линии профиля XI—входной угол средней линии профиля Х2 выходной угол средней линии профиля абсцисса максимальной вогнутости [c.8]

Поскольку оптимальный угол атаки в решетках из профилей с 8-<55° и различной относительной толщиной одинаков, то снижение Доо в решетках из таких профилей связано только с изменением угла отставания потока, а в решетках из профилей с е>55° — еще и с уменьшением оптимального угла атаки. [c.54]

О—У= 1 о — угол атаки на режиме нулевой подъемной силы (отсчет от угла установки профиля в решетке). а=аг—Иок — отставание потока в решетке [c.68]

Как видно, величина (об.у/б) тоже слабо зависит от величины 02 0 решетки. Тогда угол отставания в компрессорной решетке на безударном режиме при обтекании ее потенциальным потоком может быть определен по формуле (рис. 14) [c.86]

Если радиальный венец неподвижен, состоит из прямых радиальных лопаток и поток при входе в венец имеет радиальное направление, то очевидно, что лопатки не нарушают течения и на выходе из решётки сохраняется радиальное нанравление потока, т. е. независимо от числа лопаток угол отставания 3 = 0. [c.607]

Видно, что при угле атаки i pmin близком к нулю потери в решетке наименьшие. Рост на отрицательных углах атаки объясняется увеличением потерь в пограничном слое и срывами потока у передней кромки со стороны корытца лопатки. На больших положительных углах атаки рост р вызывается срывами потока со спинки лопатки. Срыв потока со спинки более интенсивен (из-за действия центробежных сил в криволинейных каналах), поэтому с увеличением i > О потери в решетке растут более интенсивно, чем при уменьшении i С 0. На отрицательных и малых положительных углах атаки i угол отклонения (поворота) потока в решетке возрастает с увеличением i. На малых /, где отсутствуют срывы потока со спинки лопатки, угол отставания потока б (см. рис. 2.27) практически не изменяется с увеличением угла атаки. Поэтому угол Др = (р2л — б) — (р1л — О возрастает пропорционально увеличению угла / С появлением отрыва потока рост Др с увеличением i замедляется. [c.59]

Выше были рассмотрены характеристики дозвуковых компрессорных решеток, полученные при малых скоростях потока. Как показывают многочисленные экспериментальные исследования, при небольших дозвуковых скоростях потока сжимаемость газа не оказывает существенного влияния на характер обтекания решетки. С увеличением числа М потока (до М < 0,6. .. 0,7) потери в решетке растут незначительно, а угол отставания потока 6 практически остается постоянным (рис. 3.1). При дальнейшем увеличении числа М потока на входе в решетку местные скорости в отдельных зонах поверхности профиля достигают скорости звука. Образуются зоны сверхзвуковых скоростей с замыкаю-П1,ими их скачками уплотнения, которые приводят к появлению волновых потерь. При некотором значении числа М набегающего потока у основания скачков уплотнения возникают местные отрывы пограничного слоя от поверхности профиля (рис. 3.2), что вызывает резкое возрастание коэффициента потерь и увели-чепир уг.иа отставания потока в решетке б (см. рис. 3.1). [c.66]

Угол отставания потока S в околозвуковых и сверхзвуковых решетках приближенно может быть опредечен также, как и в дозвуковых решетках или на основании экспериментальных данных аналогичных сверхзвуковых решеток. [c.79]

В качестве характерного параметра, связанного с углом потока, можно принять или угол отклонения, или оптимальный угол атаки и угол отставания потока при оптимальном угле атаки. Нам представляется естественным выбрать за характерную величину именно угол отклонения потока, поскольку при подборе решеток под. saдaнный треугольник скоростей из расчета осевого компрессора известно его значение. [c.31]

ЭТОГО параметра на угол атаки и угол отставания потока, соответствующие минимуму потерь, характеризуется соответственно коэффициентами пропорциональности Кг и Кь. Эти коэффициенты, которые определялись экспериментально для группы рещеток с профилями НАСА-б5 и профилями, составленными из двух дуг окружности (ДДО), приведены на рис. 11.2. Хотя коэффициенты Кь и Кь непосредственно умножаются на величины угла атаки или угла отставания потока, следует учитывать также дополнительные эффекты, связанные с изогнутостью средней линии профиля и густотой решетки [5.84]. [c.316]

Yo—интенсивность присоединенного вихря ( замороженный порыв) о —угол отставания потока б — абсолютная толщина пограничного слоя б — толщина вытеснения пограничного слоя е — угол поворота потока угол направления поперечных перетеканий [c.354]

При повышении давления за решеткой до некоторого значения P2min силовое воздействие также отсутствует. Соответствующие значения pamu и emm определяются из условия образования на срезе решетки косого скачка уплотнения. При этом угол отставания положителен и равен углу поворота потока в косом скачке. [c.84]

При дальнейшем увеличении давления, т. е. при или е > emln, фронт косого скачка проходит выше фронта решетки, и это приводит к перераспределению давления на участке нижней поверхности, примыкающем к задней кромке пластины. Следовательно, в этом случае возникает силовое воздействие потока на пластину. Равнодействующая сип давления направлена в сторону положительного направления оси п. По мере дросселирования, т. е. по мере увеличения давления рг, точка пересечения скачка со стенкой движется вверх по потоку и увеличивается силовое воздействие угол отставания б и угол поворота потока в косом скачке уменьшаются, и косой скачок приближается к прямому. [c.84]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Конструктивный угол Р2л> обеспечивающий получение заданного угла потока Рг определяется углом отставания потока б = Ргл — Рг- На номинальном режиме величина угла отставания потока лежит в пределах 2. .. 6 и для заданной решетка может быть определена по полуэмпирнческой формуле [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...