Плоские контактные площадки

Тангенсный рычаг характеризуется плоскими контактными площадками, в которые упираются шарикового типа толкатели [c.199]

В последующих решениях контактной задачи начали учитывать трение на контактируемых поверхностях, но только в целях уточнения напряженного и деформированного состояний материала в районе и в окрестностях силового контакта упругих тел. Только в отдельных работах, выполненных в этой области в последние годы, например И.Г. Горячевой, анализируется напряженное состояние вблизи контакта с действием сил трения на поверхности и с сопротивлением качению [5, 16]. Но анализ ограничен условиями плоской контактной площадки, не учитывает фактическую кривизну поверхности пятна контакта и износ. [c.131]

Плоские контактные площадки [c.77]

Плоские контактные площадки — это все многообразие контактных площадок, не имеющих монтажных отверстий. Основное назначение плоских контактных площадок, — монтаж элементов на поверхность или создание контактирующих поверхностей для соединителей. Плоские контактные площадки в принципе могут иметь металлизированные переходные отверстия (не монтажные), но при разработке такого варианта КПМ следует учитывать способ пайки устанавливаемого элемента. В большинстве практических случаев у КПМ отверстий не должно быть. [c.77]

Обратите внимание, что плоские контактные площадки имеют точку привязки в центре площадки, поэтому в дальнейшем при создании посадочных мест, например, для микросхем, это следует учитывать, чтобы получить требуемое расстояние между рядами КПМ. Создать асимметричную КПМ в этой программе нельзя. [c.78]

Для настройки или функционального контроля устройства на печатной плате совместно с компонентами (элементами схемы) устанавливаются контрольные контакты, которые размещаются в любых местах платы. Конструктивно эти контакты достаточно разнообразны, хотя нередко для этой цели используются такие же контакты, как для подпайки объемных проводников, или плоские контактные площадки (КПМ). Но в последнем случае следует позаботиться, чтобы они не закрывались защитной маской или лаком. [c.139]

Для получения нескольких резонансов в исследуемом диапазоне частот использовался стержень 1, имеющий длину 150 см и поперечное сечение 5x4 см. Стержень контактировал с жестким массивным столом 3 по трем площадкам 2 диаметром по 5 мм. Контактирующие детали изготовлены из стали 20 с плоскими соприкасающимися поверхностями, имевшими чистоту обработки V7. Контактные площадки нагружались весом стержня приблизительно равномерно (рис. 1). [c.76]

Как и в пространственной задаче о плоском штампе (п. 6.3 гл. V), давление бесконечно на краю контактной площадки в отличие от этой задачи, перемещение плоского штампа может быть определено лишь с точностью до аддитивной постоянной. Это объясняется тем, что вектор перемещения точек упругой среды в пространственной задаче на бесконечности равен нулю, тогда как в плоской задаче он неограниченно возрастает по логарифмическому закону. [c.528]

На штамп действует постоянная вертикальная нагрузка Р. Касательные напряжения на площадке контакта действуют в направлении движения штампа и отсутствуют в направлении оси Ож, т. е. Txz = 0. Компонента Туг тангенциальных напряжений не влияет на распределение контактных давлений, которые находятся из решения плоской контактной задачи. Однако компонента Tyz оказывает влияние на скорость процесса изнашивания, что может быть учтено с помощью коэффициента в (7.56). [c.386]

Измерительный прибор должен иметь плоскую поверхность, на которую накладывается образец в, подвижный измерительный наконечник сферической формы. При измерении толщины свыше 250 мкм допускается использовать наконечник плоской формы. Давление на пленку контактной площадки не должно превышать 3-10 Па.. [c.414]

Закон распределения контактных давлений по площадке контакта дан на рис. 11.5, а в виде пространственной эпюры, на которой буквой р обозначено давление в произвольной точке площадки контакта, а — максимальное давление, возникающее в ее центре. В сечении любой плоскостью, проходящей через ось z, например плоскостью zOy, плоская эпюра, показывающая распределение давлений вдоль любого диаметра контактной площадки, ограничена полуокружностью радиуса р (рис. 11.5, б). [c.437]

Структура современных конструкций РЭА становится более однородной, а топология плоских элементов печатных схем — ортогональной. Это свойство весьма существенно для перехода к чисто машинным методам проектирования РЭА. Если сравнить, например, геометрию проводников печатных плат, разработанных 5—10 лет-назад (рис. 2.1), с геометрией проводников плат современной конструкции, то можно заметить извилистость и запутанность проводниковых дорожек в прошлом и их прямолинейную ортогональность (манхеттенская геометрия) в настоящее время (рис. 2.2). Несмотря на большое число геометрических элементов на печатной плате основную массу их можно разделить на два класса прямые линии различной ширины и ориентации и контактные площадки, состоящие из плоских фигур пря- [c.17]

При вращении валов каждый зуб шестерни или нитка червяка встречается с разными зубьями колеса число раз, равное передаточному числу пары, поэтому зубья шестерни и червяка быстрее изнашиваются, чем зубья сопряженных колес. Боковые поверхности зубьев имеют криволинейный эвольвентный профиль и при работе зубчатых колес перекатываются этими профилями друг по другу. Те площадки эвольвентных поверхностей, которыми зубья в данный момент соприкасаются друг с другом, называются контактными поверхностями. При перекатывании зубьев их контактные площадки беспрерывно изменяют свою величину и работают одновременно на трение качения и трение скольжения в условиях граничного или, в лучшем случае, полужидкостного трения. Характер трения скольжения в зубчатых передачах пока еще недостаточно изучен, но одно очевидно, что законы этого трения отличны от законов трения скольжения в подшипниках и плоских поверхностей. [c.164]

Примером могут служить приведенные ниже данные, показывающие увеличение диаметра 2а контактной площадки при сжатии стальной сферы 7 60 мм. с плоской плитой из оргстекла при различной длительности выдержки под постоянной нагрузкой Р = 4900 н [c.91]

С целью дальнейшего изучения процесса приработки у пластичных сплавов были поставлены опыты по установлению влияния условий деформирования на контактной площадке при трении. Эти опыты, составившие вторую серию, проводились на малой лабораторной машине КЬ вращающийся образец-вал терся о плоскую сторону образца при такой малой нагрузке (50 г), которая на контактной площадке ведет прп отсутствии трения только к упругим деформациям (по Герцу). Для каждого материала автор принял, что при Руд =1,1а в зоне максимальных тангенциальных напряжений начнется пластическое деформирование (ст5 —предел текучести). В начале при этой схеме испытания наблюдалось максимальное различие формы вала и подшипника, а в дальнейшем поверхность соприкосновения увеличивалась, как и при приработке поверхности подшипника из антифрикционного материала. Способность прирабатываться оценивалась по зависимости интенсивности изнашивания от длительности испытания при постоянной нагрузке и по коэффициенту трения. Опыты проводились при сравнительно малой скорости скольжения (0,2 м/сек). В качестве смазки [c.259]

В случае плоского цилиндрического наконечника при а Зб в центре контактной площадки имеется упругое напряженное состояние, близкое к предельному пластическому состоянию. Далее к периферии площадки контакта располагается кольцевая пластическая область, а затем узкая кольцевая область [c.138]

Напряжение в центре диска уже было использовано нами в соотношениях (3.12) для проверки зависимости между оптическим эффектом и напряжениями при плоском напряженном состоянии. Для тарировки можно брать и напряжение в любой другой точке горизонтального диаметра. Если диск сделан из материала с малым модулем упругости, то лучше брать точку, расположенную посредине между центром диска и контуром, так как на напряжения в этой точке распределение контактных усилий по площадке влияет слабее, чем в центре. [c.80]

Задача о поступательном внедрении эллиптического штампа с плоской подошвой в квазиклассическое основание была решена А. X. Раковым и В. Л. Рвачевым ) и в общем случае Н. А. Ростовцевым ). Общее решение в замкнутой форме интегрального уравнения контактной задачи для квазиклассического основания в случае круговой площадки контакта было получено В. И. Фабрикантом [c.109]

Рассмотрим контактную задачу о скольжении цилиндрического штампа по границе упругого полупространства (рис. 3.1). Форма штампа описывается функцией у = f x). Предполагается, что внешние силы также не зависят от координаты z, что позволяет рассматривать задачу в двумерной (плоской) постановке. На всей площадке контакта (-а, h) выполняется двучленный закон трения (3.1), который может быть представлен в виде [c.135]

Из соотношений (3.94), (3.105) и (3.108) следует, что безразмерное контактное давление р — 2pR/ E ) зависит от безразмерной нормальной нагрузки Р = 2PR/ E ) и безразмерной величины наклона индентора 7 = jR/ . Распределение контактного давления при различных значениях 7 представлено на рис. 3.17. Прежде всего, распределение давления несимметрично по отношению к оси симметрии индентора. Если область контакта включает плоское основание штампа, т.е. 7 < 71, (см. рис. 3.16,а), функция давления имеет два локальных максимума. При больших значениях угла наклона функция давления имеет только один максимум вблизи правого конца площадки контакта, причем его величина возрастает с увеличением 7. Правый конец области контакта расположен на плоском основании индентора при 71 < 7 < 72, и на правом скруглении при 7 > 72. Зависимости ширины области контакта (6 -Ь а)/с и её смещения Ь — а)/ Ь + а) от угла 7 наклона индентора для двух значений безразмерной нагрузки Р представлены на рис. 3.18. Смещение площадки контакта возрастает, а её ширина уменьшается с ростом угла наклона. [c.190]

При линейном начальном контакте эпюра давлений на прямоугольной площадке контакта шириной 2Ь представляет собой половину эллиптического цилиндра (см. рис. 2.14, б). Максимальное значение давление имеет на средней линии полоски контакта. Значение контактного давления в этом случае зависит только от переменной у (одномерное нагружение) - задача определения напряжений в контактирующих телах становится плоской. [c.178]

Теория случайного поля, как и некоторые другие методы описания шероховатых поверхностей, позволяет получить спектральные характеристики поверхности. Как упоминалось выше, известно решение плоской периодической задачи для синусоидального штампа. В случае полного контакта непосредственное применение этого решения и принципа суперпозиции может быть использовано для определения контактных характеристик. В [40] проведено определение контактных характеристик полного контакта на основе теории случайного поля. Полученные соотношения дали возможность провести оценки зависимости площади фактического контакта от номинального давления для неполного контакта при относительной фактической площади контакта, близкой к единице. Пе-посредственное использование спектральных характеристик для расчета контактных параметров дискретного контакта в общем случае не представляется возможным в силу нелинейности контактных задач с неизвестной площадкой контакта и неприменимости принципа суперпозиции для их решения. [c.430]

Еще больший эффект по снижению тепловой проводимости через контактную зону соединения может быть получен, если между точками или контурными площадками непосредственного контакта поверхностей проложен тонкий слой теплоизоляционного материала. В этом случае практически сводится до минимума передача тепла через непосредственные места касания. На графиках (рис. 6-14) представлены опытные данные в виде зависимости Як= (р) для плоских поверхностей, обработанных по 7а классу чистоты, нз высокотеплопроводного металла Д16. [c.181]

В тех случаях, когда линейные размеры площадки контакта намного меньше радиусов кривизны контактируюш,их тел, могут быть приняты упрош,енные предположения о форме тел. Так, например, одно из них может быть принято в виде упругой полуплоскости в плоской задаче или в виде упругого полупространства в пространственной задаче. Распространенной расчетной схемой контактирующих тел в пространственной задаче являются контактирующие эллиптические параболоиды. Если неровности на поверхности контактирующих тел имеют размеры того же порядка, как и размеры контактной площадки, то принимать упрощающие предположения о форме поверхности контактирующих тел нельзя. [c.716]

Рассмотрим частный случай щелевой коррозии из-за дифференциальной аэрации, обнаруженной С. В. Пинегиным при изучении контактной прочности элементов шарикоподшипников. На электромагнитном пульсаторе он исследовал характер поврелсдения контактных поверхностей при многократном сдавливании без перекатывания упругих стальных тел, ограниченных сферической и плоской поверхностями. Диаметр сферы 40 мм. Образцы были из стали ШХ15 с микроструктурой, соответствующей микроструктуре подшипниковых деталей. Минимальная нагрузка = 490 Н, максимальная = 4900 Н. Расчетные давления в центре площадки контакта сферы с плоскостью Рщт == 15 ГПа, = 32 ГПа. Расчетные полуоси круговых контактных площадок ащь, = 0,401 мм, Ошах = = 0,864 мм. После испытания на плоскости вокруг центра площадки контакта обнаружено четыре зоны (рис. 10.1). Зона / — сравнительно правильной формы контактная площадка, соответствующая минимальной сжимающей силе. Поверхность к краям понижается на 12. .. 20 мкм. Зона II представляет собой впадины глубиной до 100 мкм, заполненные продуктами окисления. Зона III — кольцевой участок контактной поверхности со следами интенсивного изнашивания уровень этого участка на 18. .. 40 мкм ниже участков поверхности, не затронутых износом. За зоной III расположена зона IV, состоящая из пятнистых и точечных следов коррозии без следов механического воздействия. Применение различных масел не изменяет описанной картины явления. [c.186]

При исследовании взаимодействия штампов с неклассическими областями типа слоя, полосы, клина было установлено существование некоторого числа безразмерных параметров геометрического или механичес кого происхождения, которые полностью определяют задачу. Например, при рассмотрении взаимодействия плоского в плане осесимметричного штампа с упругим слоем таким параметром служит отношение толш,ины последнего к размеру контактной площадки, равному диаметру штампа. Решения таких задач удалось получить в виде разложений (преимущественно асимптотических) в определенной области изменения параметра. [c.9]

Гребенки всех типов (представляющих собой своеобразные круглые или призматические фасонные резцы) устанавливают так, чтобы их резьбовые вершины находились всегда выше центра детали на некоторую величину а. В результате такой установки между резьбовыми поверхностями нарезаемой детали и профильными поверхностями резьбовых элементов гребенок образуются контактные пло-шадки как следствие упругой и пластической деформаций материала заготовки. Эти контактные площадки необходимы для обеспечения центрирования и подачи резьбонарезной головки. Чем больше эти контактные площадки, тем надежнее осуществляется процесс са-мозатягивания, уменьшаются погрешности нарезаемой резьбы. Величина контактных площадок зависит от типа применяемых гребенок. Плоские тангенциальные гребенки имеют наибольшую величину контактных площадок и наиболее надежно обеспечивают самоподачу. Плоские фебенки радиального типа имеют уменьшающуюся (по мере переточек) величину контактных площадок, что ухудшает условия самоцентрирования и самоподачи. [c.302]

Наибольшее напряжение растяжения возникает в любой точке контура контактной площадки (см. рис. П.б) i = 0,133j3o при этом 0х = —и 02 = О, т. е. здесь в отличие от центральной точки не объемное, а плоское напряженное состояние точнее, его частный случай — чистый сдвиг (см. 3.3). [c.439]

Измерительный наконечник 1, закрепленный на стержне 2, контактирует с обрабатываемой поверхностью. Стержень крепится винтом 4 к сухарю 3, который связан с вертикальной подвижной планкой 6, подвещенной на двух плоских пружинах 7 к неподвижной планке 5 и корпусу прибора. Сухарь 3 несет контактную площадку 14 и демпфер 10 и имеет возможность перемещаться в вертикальном направлении. Измерительное усилие создается пружиной 8, а его регулировка — винтом 9. Контактная площадка после ввода наконечника в позицию измерения соприкасается со щтоком датчика 11, который прикрепляется к корпусу прибора винтом 12 и втулкой 13. Регулировка положения датчика производится винтом 12 с ценой деления барабана 0,005 мм. В качестве отсчетногс устройства в приборе используется индикатор часового типа, который вставляется в отверстие гайки и контактирует с помощью промежуточного щтока с верхним концом якоря датчика. [c.178]

Элементы, устанавливаемые на печатных платах, различаются габаритами, числом и типом выводов, их расположением. Элементы могут иметь корпуса различных конструкций или бескор-пусное исполнение. Корпуса бывают с плоскими (планарными) или штыревыми выводами. Минимальное расстояние между выводами, как правило, постоянно. Наиболее распространен шаг расположения выводов, равный 1,25 мм для планарных и 2,5 мм для штыревых. К элементам относятся также соединители для подключения внешних цепей к электрической схеме печатной платы. Соединители размещаются у краев печатных плат и содержат планарные или сквозные контактные площадки, к которым припаиваются металлические лепестки, соединенные с контактами вилки разъема, устанавливаемого на печатной плате. [c.177]

Рассмотрим задачу определения контактного давления под подошвой кругового штампа радиуса а в случае, когда на поверхности упругого полупространства хз > О в области S = (xi, Х2) + х1 > а , лежащей вне круговой площадки контакта ш, приложено нормальное давление, равное q(xi,X2). Для определенности будем считать, что плоская подошва штампа неподвижно удерживается на уровне невозмущенной гранищ>1 упругого полубескопечного тела (см. рис. 11). Решение данной задачи было впервые получено Л. А. Галиным (1946). Согласно расчетам Л. А. Галина контактное давление, возникающее под штампом, определяется следующей формулой [c.112]

Одинарная проушина. Экспериментальные исследования проушины при нагружении осью, вставленной в отверстие, показывают, что она находится в сложном объемном напряженном состоянии и приближенно может рассматриваться как находящаяся в плоском напряженном состоянии. Основными напряжениями, определяющими прочность проушины, являются окружные а,, которые достигают максимального значения на контуре отверстия в сечениях по горизонтальному диаметру (рис. 74) и контактные напряжения на площадке, где ось передает нагрузку на проушину. Увеличение относительной перемычки ajb снижает максимальные напряжения СТлтах- Предельному снижению соответствует отношение ajb = 2, при котором напряжения уменьшатся на 20% в сравнении со случаем ajb = 1. [c.321]

Покажем, что для функции С[р], заданной выражением (1.51), давление не может возрастать до бесконечности на концах площадки контакта. Действительно, предполагая, что давление имеет интегрируемую степенную особенность, т. е. особенность вида (1 0 (О < б < 1) в точке ( = 1, и учитывая, что ядро интегрального уравнения имеет особенность вида 1п(1 - ( ), получим, что левая часть уравнения (1.59) имеет особенность порядка (1 —в правой же части особенности нет, что и доказывает высказанное выше утверждение. Таким образом, учёт Дополнительной податливости за счёт смятия микронеровностей Йриводит к исчезновению особенностей давления на краях области взаимодействия, имеющих место в случае постановки контактной задачи для гладких тел, макроформа которых такова. Что имеет место разрыв производной функции смещения и х) на краях площадки контакта (например, для штампа с плоским Основанием, т. е. f x) = О при ж < а). [c.67]

В 7.3-7.5 рассмотрены контактные задачи при наличии износа типа Л с фиксированным размером площадки контакта. Такая постановка имеет место при контактировании штампа с упругим телом, когда размер площадки контакта определяется только конфигурацией штампа (например, случай штампа с плоским основанием). В противном случае при малых изменениях размеров площадки контакта в результате износа взаимодействующих тел это условие может быть выполнено только приближённо. [c.396]

На рис. 95 сплошной линией показано распределение контактного давления для Р = 56,2 МПа по площадке контакта в окрестности точки О для условия полного проскальзывания. Необходимо заметить, что точка О особая, решение теории упругости в ней стремится к бесконечности. Использование численного МГЭ дает большое, но конечное значение. Решение в районе особой точки О аналогично решению задачи о внедрении плоского штампа. Там же штриховой линией показано распределение контактного давления с учетом силы трения при /тр = 0,4 по методике, изложенной в главе III. Учет сил трения, как и следовало ожидать, ведет к увеличению площадки контакта и снижению пика максимального контакТ(юго давления в точке О. Таким образом, решение при условии абсолютного проскаль- [c.214]

Гребенчатые прокладки (см. рис. 3.25,6) контактируют с фланцами треугольными кольцевыми выступами - гребешками, расположенными с шагом t = 1,5 мм и имеющими на вершинах площадки шириной 0,15...0,23 мм. Необходимое контактное давление создается при удельном усилии обжатия Ра = Рл/inD p) в 2-2,5 раз меньше, чем в плоских прокладках. Гребенчатые прокладки, изготовляемые из алюминия, меди, железа, низкоуглеродистых и высоколегированных сталей, применяют при ру < 14 МПа и 9 570°С [17]. В судостроении применяют прокладки размером xDi X О2, мм [78] [c.139]

В работе Д. В. Грилицкого, Б. С. Окрепкого [23] исследуется осесимметричный термоупругий контакт вращающегося жесткого цилиндра конечной длины (штампа) и упругого слоя толщины Н, покоящегося на недеформируемом основании. Штамп имеет плоскую подошву, радиус которой постоянен и равен а. Предполагается, что на площадке контакта выделяется тепло, количество которого пропорционально коэффициенту трения, скорости вращения и нормальному контактному напряжению. ]У1ежду свободными поверхностями изучаемой системы тел и окружающей средой происходит теплообмен по закону Ньютона. Предложен способ определения контактного напряжения и температурных полей в соприкасаемых телах. Установлена сильная зависимость этих характеристик от коэффициента термической проводимости и термоконтактного критерия (1), что коррелирует с результатами М. В. Коровчинского, изложенными выше. [c.479]

Решение трехмерной контактной задачи о вдавливании в пьезоэлектрическое полупространство плоского эллиптического штампа рассмотрено в работе [36] при условии, что вне области, занятой штампом, механические нагрузки отсутствуют, в области основания эллиптического штампа касательные напряжения нулевые, а нормальное напряжение неизвестно и должно быть определено при решении задачи. При таких условиях равновесие штампа возможно только при действии на него сжимаю-ш,ей силы и моментов, равнодействующие которых определяются из условий равновесия штампа. Краевое усилие для перемещения т точек площадки штампа определяется через перемещение штампа как жесткого тела и принимается в виде ш б-сОуХ+и у, где 6 поступательное, аш ,иу —вращательные движения штампа. При формулировке граничных условий для электрических полей рассмотрены два варианта их задания [c.596]

Вычисления, относящиеся к определению напряжённого состояния в упругом полупространстве при равномерном и параболическом нагружении по круговой области, проведены в 32—34 трактата Буссинека. В 36—37 найден закон распределения нормального нагружения, при котором площадка нагружения остаётся плоской, т. е. решена (рассматриваемая в 5 главы 5) контактная задача о действии жёсткого круглого штампа на упругое полупространство. Это же решение более сложным путём получил Черрути. [c.144]

Фрикционные передачи с жесткими телами качения выполняют с начальным касанием ио линии (например цилиндры и конусы с осями в одной плоское ги) пли в точке (одно или оба тела качения ограничены поверхностями двоякой кривизны, или оба тела — цилиндры с непарал.тгель-ными осям). Начальное касание по линии обычно применяют в передачах, у которых отсутствует скольжение по длине площадки контакта за счет геометрических форм или оно очень мало, и когда материал одного из тел или набойки на одно пз тел имеют малые модули упругости (что компенсирует возможные начальные и упругие перекосы валов и исключает высокие контактные напряжения). Ширину пояска контакта выбирают равной 0,1—0,15 минимального конусного расстояния. [c.428]

Можно применять и другие более производительные способы изготовления плоских площадок, например горячее прессование. При этом способе контур площадки выжигается (оплавляется нагретым пуансоном) на ручном или механическом прессе. Пуансон представляет собой цилиндр с насаженными знаками контактных площадок различной конфигурации. Лента ПВХ, нанесенная на подложку (например, алюминиевую фольгу), проходит под нагретым знаком, приобретает необходимую конфигурацию и остается на подложке, что улучшает условия для ее хранения и использования при изготовлении фотооригиналов печатных плат на магнитных матрицах. В результате такой обработки ленты ПВХ заготовки контактных площадок получаются высокого качества и точности, при этом значительно повы-42 [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...