Нагрузка безразмерная

Таким образом, для заданных значений коэффициента а нагрузки, безразмерного радиуса z и отношения радиусов закрепления диафрагмы Г1/Г2 из уравнения (45) граничной кривой можно определить отношения давлений Рз/Pi- [c.45]

Полагая в (16) V = О и обозначая - = р, получаем зависимость безразмерная нагрузка — безразмерный прогиб в виде [c.112]

На рис. 109, а даны безразмерные отношения Ni/P и Nj/P в функции L/1. Как видно, нагрузки на опоры резко возрастают с уменьшением расстояния между опорами. С увеличением отношения L/1 нагрузки падают, причем Ni асимптотически стремится к величине Р, а Nj — к нулю. При Ljl > 2 ч- 2,5 нагрузки становятся практически постоянными, а при Ljl < 1 резко возрастают. Таким образом, целесообразный диапазон отношений Ljl заключен в пределах 1,5 —2,5 (заштрихованная область). [c.224]

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

Введем безразмерные параметры нагрузки и кривизны панели [c.334]

На рис. 15.11 и 15.12 [4] даны зависимости между параметром безразмерной нагрузки р и полным безразмерным прогибом /о+/ для значений начального прогиба fo = 0 [c.335]

Введем безразмерные параметры нагрузки q и смещения узла Л [c.363]

Для безразмерной нагрузки Pj = 2 Рз = 2 i o=3 рассмотрим три шага нагружения. В конце третьего шага нагружения нагрузка достигла заданных значений (т. е. р 0,33). [c.90]

Устойчивость плоской формы кольца. В качестве еще одного примера применения уравнения (3.33)—(3.36) при исследовании потери плоской формы рассмотрим кольцо, нагруженное распределенной (постоянной по модулю) нагрузкой (см. рис. 3.2). Кольцо постоянного сечения, поэтому Лзз=1. В этом случае имеем Q3 = Q2 = 0 Ми = Л12 = Л1з =0 хз =1/ xi = x2 = 0, где 0= //= 1/(2я) — безразмерный радиус. Из (3.29) —(3.32) получаем следующую систему уравнений [c.104]

Критическая безразмерная нагрузка [c.106]

Элементарная нелинейная теория цилиндрических пружин. Реальные нагрузки (имеются в виду в данном пункте только осевая сила Р и момент Т, действующие, как показано на рис. 5.1) могут быть такими, что считать приращения Да, AR и т. д. малыми нельзя. Конечные приращения безразмерных геометрических характеристик пружины в этом случае будут равны [c.204]

Приступим к анализу выражений (2.22) — (2.24) (выражения для остальных компонент имеют аналогичную структуру). Заметим прежде всего, что полученные формулы дают основание для исследования совокупности краевых задач, когда сама нагрузка и участок ее приложения остаются неизменными, а рассматриваемая точка стремится в бесконечность. Эти же формулы дают решение и такой эквивалентной задачи, когда фиксируется точка в области, а уменьшается участок приложения нагрузки, причем сохраняется вид краевого условия в безразмерной форме, [c.467]

Заметим, что р = а /(1 — ) сократив на ос и введя безразмерную нагрузку так же, как это было сделано в 5.9, получим [c.175]

Безразмерные величины, не зависящие от числа Фруда, могут зависеть от нагрузки А и от скорости v только через [c.89]

Здесь X — вычисляемые заранее удлинения от действия нагрузки (упругие удлинения) либо от действия температуры или малые приращения длин стержней вследствие неточности изготовления, N — усилия в воображаемом состоянии фермы от действия безразмерной силы Х=1, приложенной по направлению искомого перемещения. [c.358]

Определяем усилия в основной системе от нагрузки р и от неизвестного момента, принимаемого [< задаче 7.32. равным безразмерной единице M = Xi==l. [c.359]

Дифференциальное уравнение (28.9) служит для определения безразмерной длины трещины в зависимости от безразмерной нагрузки р при монотонном нагружении. [c.242]

Здесь безразмерные нагрузка и длина трещины Хо и связаны начальным условием. Это условие по аналогии с уравнением критической диаграммы разрушения (29.19) можно записать в виде [c.250]

Таким образом, под коэффициентом трения подшипника в любом режиме подразумевают безразмерный коэффициент пропорциональности между нагрузкой на опору и окружной силой сопротивления вращению шипа (цапфы). Окружная сила представляет собой сумму элементарных касательных сил трения, распределенных по всей поверхности скольжения. [c.329]

Для того чтобы полученное решение могло быть использовано не для одного гидропривода, а для семейства гидроприводов, отличающихся размерами и нагрузкой, надо представить уравнение (13.18) в безразмерном виде. [c.266]

Подставив (3.12) и (3.13) в уравнения равновесия и заменив суммирование интегрированием в пределах рабочего угла 0р, внутри которого 6 > О, получим выражения для угла поворота втулки относительно вала ij , поперечного смещения втулки у, нагрузки на центрирующей поверхности Nq, окружной силы на i-m зубе Ni и коэффициента окружной неравномерности от поперечной силы Kw, приведенные в табл. 3.3. В этих выражениях Р = = 2п г — угловой шаг соединения Y = т1т(, — PrIM — безразмерный коэффициент нагрузки, характеризующий соотношение поперечной силы, крутящего момента и размера соединения кр = 1 + 0,5k BAJP — коэффициент, отражающий влияние зазора между центрирующими поверхностями на распределение нагрузки безразмерный коэффициент 5р определяется по формуле (3.6). [c.118]

На рис. 16.10 приведены результаты расчета на выпучивание и устойчивость сжатой квадратной пластины из сплава Д16Т, основные механические характеристики которой = 0,75-10 МПа, От = 200 МПа, 8т = 2,67-10 , х = 0,32. По оси ординат отложена безразмерная сжимающая нагрузка q = q/qt, где — касательно-модульная нагрузка бифуркации, а по оси абсцисс — безразмерный прогиб f = f/h. Кружочки отвечают пределам устойчивости. [c.360]

Ha рис. 20.6 представлена зависимость безразмерной предельной нагрузки а. , = рд j/L/ТГс от беаралмсрпой д.чины трегципы Z = HL для следующих параметров [c.161]

Определение приращений векторов внешних нагрузок. Выражения для приращений векторов внешней нагрузки (q, )х, Р< > и-при непрерывном деформировании стержня необходимы при численном решении нелинейных уравнений равновесия стержня, когда требуется явное выражение для компонент нагрузки. Приращения векторов внешней нагрузки необходимы и при определении критических нагрузок при решении задач статической устойчивости стержней. В дальнейшем считается, что силы, приложенные к стержню, и геометрические параметры, входящие в выражения для приращений сил, приведены к безразмерной форме. Частные случаи определения прирашенин векторов изложены в Приложении 3. Там же приведен случай определения приращения вектора при малых углах поворота связанных осей [формула (П. 159)]. [c.29]

Считается, что в уравнение (2.58) входят безразмерные величины. Стержень нагружен распределенным крутящим моментом fii i, распределенной нагрузкой 92в2 и сосредоточенной силой Рзез. Найдем напряженно-деформированное состояние стержня, ограничившись уравнениями нулевого приближения, которые для данного примера принимают следующий вид (считая нагрузку следящей) [c.73]

Ha рис. 5.2, a —в прноедены графики изменения Qi, Qa и для ряда значений безразмерных параметров Р, (при условии М = та1). Безразмерная координата б[ положения массы М на оси стержня при численном счете бралась равной 0,5. Графики изменения Q[ и Qs (рис. 5.2,а, б) имеют разрывы в сечении (e = ei), где приложена сосредоточенная сила Приведенные на рис. 5,2,а—в графики 1, 2, 3 п 4 соответствуют следующим значениям безразмерной нагрузки [c.189]

Для стержня постоянного сечения (/4зз=1) возмох ны два случая. Если при критическом состоянии форма осевой линии стержня мало отличается от ее естественного состояния, то можно принять, что Хз,= 1/рс (е) дз = Озо(е), где ро°(е)—безразмерный радиус кривизны осевой линии стержня (ро и Озс — известные функции е). В этом случае система уравнений (1) является линейной. Проекции распределенной нагрузки [c.275]

Строим эпюру Мр от заданной нагрузки и эпюру от горизои-тальной силы Xi=l (безразмерной), приложенной в сечении В. [c.360]

Таким образом, перемещение от любой нагрузки с помощью формулы (11.20) можно выразить через внутренние усилия, возникающие в заданной системе от этой нагрузки и возникающие в ней от единичной силы. Направление единичной силы совпадает с направлением определяемого перемещения. Если определяется линейное смещение (например, прогиб какой-либо точки оси стержня), то единичная сила представляет собой безразмернучо сосредоточенную силу, приложенную в этой точке если же определяется угол поворота поперечного сечения в какой-либо точке оси стержня, то единичная сила представляет собой сосредоточенный момент (также безразмерный), приложенный в этой точке. [c.435]

Ha рис. 20.6 представлена зависнмость безразмерной предельной нагрузки Pf YLiKe от безразмерной длины трещппы = HL для следующих параметров [c.167]

В качестве примера рассмотрим растяжение пластины с одиночной прямолинейной трещиной равномерно распределенной нагрузкой р, перпендикулярной линии трещины. В этом случае Q (X) = р = onst, К = р/Оо. Коэффициент интенсивности напряжений для растягиваемой пластины с трещиной определяется известной формулой К = аУл1, или, в безразмерном виде, Ко( ) = = яЯУ /8. В качестве реологической модели примем тело Кельвина, для которого i i(0) = —ае . [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...