Экспериментальное определение скорости частиц

Экспериментальное определение скорости частиц [c.94]

Однако полученные расчетные зависимости непригодны для решения часто встречающихся обратных (поверочных) задач, когда необходимо по известным начальным условиям и габаритам установки определить время пребывания частиц в канале и их конечную скорость. Это особенно важно для оценки и обработки эксплуатационных или опытных данных, получаемых не в проектируемых, а в существующих установках. Трудности решения подобной задачи заключаются в том, что приведенные выше решения, как и другие известные, не позволяют точно найти искомую взаимосвязь, а экспериментальное определение скорости и времени движения частиц весьма сложно. [c.73]

Лобовое давление и сила адгезии зависят от размеров частиц. Поэтому нужно ожидать изменения скорости, при которой происходит отрыв частиц, с изменением их размеров. Ниже приводятся экспериментально определенные скорости воздушного потока в аэродинамической трубе диаметром 10 см, при которых происходит отрыв корундовых частиц, лежащих на железной стенке [c.181]

Другое сравнение результатов численного расчета с результатами экспериментального определения скорости различных частиц на выходе из сопла представлено на рис. 2.39 в виде графиков зависимости скорости частиц от их размера. Сплошные линии с квадратами -результат численного расчета скорости частиц на выходе из сопла, разгоняемых воздушной струей и струей гелия. [c.99]

Задаваясь зависнмостью коэффициента сопротивления гр от скорости, из последнего уравнения можно определить время начального периода и путь S, пройденный в этот период шаром. Оценка указанного пути для Шаров различной плотности (в долях их диаметров) иа основе решения уравнения III.27 (при условии достижения шарами скорости, равной 95 % от конечной скорости падения) приведена на рис. III.7 [36]. Она показывает значительность пути, проходимого крупными частицами в начальный период движения, что необходимо учитывать при экспериментальном определении скорости свободного падения. [c.154]

На упоминавшемся выше двухдисковом приборе было проведено экспериментальное определение равновесной скорости падения частиц различного материала корундовых, стеклянных, шамотовых и др. Оказалось, что равновесная скорость частиц реальной [c.149]

Значения величин, подлежащих измерению, включая напряжения, деформации, перемещения, скорости частиц, параметры, определяющие ориентацию кристаллографических плоскостей и направлений относительно поверхности тела, жесткие повороты, температурные, электрические и магнитные поля, как внешние, так и порожденные деформациями, могут быть найдены, что хорошо известно, при помощи весьма разнообразных методов, каждый из которых применим в тех или иных конкретных ситуациях. Многие экспериментаторы, приверженные некоторому конкретному способу измерений, пригодному для измерения конкретной величины, отбирают исследуемые задачи исключительно по этому признаку (по признакам удобства использования определенного способа измерения величин) и, таким образом, тратят все свое время на изучение некоторого узкого ограниченного круга вопросов. Еще ни одна лаборатория не преуспела в освоении всех существующих методов испытаний и не приобрела той гибкости, которой достигают многие теоретики в применении орудий своего ремесла. Само собой разумеется, что подразумевается овладение некоторыми разнообразными системами методик, хотя большинство великих экспериментаторов для своего собственного спокойствия мало интересовались этим аспектом предмета. Тем не менее, как это ни удивительно, именно им принадлежит большая часть новшеств в области экспериментальных методов. [c.28]

Средняя скорость отрыва прилипших частиц. При обдуве воздушным потоком запыленной поверхности может быть реализовано условие (X, 1) и произойдет отрыв прилипших частиц. Скорость воздушного потока, при которой имеет место отрыв прилипших частиц определенного размера, называют скоростью отрыва и обозначают через отр. Помимо скорости отрыва определяют критическое число Рейнольдса, выше которого наблюдается отрыв прилипших частиц [276]. Согласно экспериментальным данным, удаление частиц угля диаметром более 75 мкм сила адгезии таких частиц незначительна и условие (X,5) можно использовать] при а = (1,844,0) 10-3 кГс/(с2-м ) происходит при скоростях потока, равных 2,5— 1,8 м/с 272]. [c.311]

Аналитические способы определения скорости витания обычно базируются на условной замене данной частицы материала эквивалентным по объему шару. Элементная стружка, образующаяся при обработке металлов и неметаллических материалов на металлорежущих станках, по форме весьма разнообразна и не имеет даже приблизительного сходства с шаром. Поэтому скорости витания наиболее характерной элементной стружки, образующейся при обработке различных хрупких материалов, определялись автором экспериментальным путем при помощи установки, изображенной на рис. ИЗ (форма стружки определялась по установленной классификации, см. табл. 14). [c.168]

Здесь же приведены результаты эксперимента по определению скорости этих частиц (точки 12), полученные в условиях, принимаемых при расчете. Видно, что расчетные и экспериментальные значения хорошо согласуются между собой и допускают простую аппроксимацию, удобную для быстрой оценки скорости частиц на срезе сопла. [c.99]

Здесь же приведены результаты эксперимента по определению скорости этих частиц, полученные в условиях, принимаемых при расчете. Хорошее совпадение расчетных результатов с экспериментальными позволяет считать эти данные достоверными и в дальнейшем для оценки скорости частиц при напылении использовать расчет. [c.100]

Необходимо отметить, что при ускорении частиц струей газа частицы разного размера ускоряются до различных скоростей и, таким образом, могут иметь различную степень деформации. В этом случае определение среднего значения деформации по всей совокупности экспериментальных данных будет некорректно, так как кроме случайного разброса будет проявляться зависимость деформации от скорости частицы. Однако, как показывают исследования, зависимость скорости удара частицы от ее размера в исследуемом диапазоне размеров (с/у, = 10. .. 30 мкм) слабая. Поэтому экспериментальные данные можно Обрабатывать процедурой нахождения среднего и, таким образом, ста- [c.116]

Скорость воздушного потока в вертикальном трубопроводе, при которой одностороннее давление потока воздуха на частицы материала будет достаточным для поддержания их во взвешенном состоянии, т. е. для преодоления силы тяжести, называют скоростью витания данного материала. Наиболее точное определение скорости витания для частиц различной формы и веса производится экспериментальным путем. Однако для ориентировочного определения скорости витания можно пользоваться и расчетными формулами. [c.306]

Значительно труднее определение скорости реакций. Это связано с тем, что, во-первых, кинетика химических реакций изучена в значительно меньшей степени, чем термодинамика во-вторых, в сталеплавильной ванне массоперенос взаимодействующих частиц практически не зависит от их физико-химических свойств, а зависит только от условий перемешивания металла и шлака. Закономерности скорости массопереноса в движущейся жидкости изучены мало, причем в основном с качественной стороны. Поэтому в настоящее время скорость протекания химических реакций в сталеплавильной ванне обычно определяют экспериментально, получая при этом, как правило, приближенные данные. [c.39]

Для движения шаровидных частиц в жидкости в области переходного режима от ламинарного к турбулентному также выведены соответствующие закономерности. Наиболее общий метод определения скорости падения шаровидных частиц основан на экспериментальной зависимости между коэффициентом сопротивления (по ному легко подсчитать величину сопротивления) и безразмерным параметром Рейнольдса, характеризующим режим движения жидкости. Этот метод хорошо освещен в литературе и здесь пе рассматривается. [c.53]

Корректировка случайностей. Измерение импульсов основано на предположении, что каждый импульс вызывается одной частицей. Однако, в чувствительную зону могут входить вместе две частицы, давая непропорциональный сигнал. При проведении измерений в пределах определенных скоростей подсчета влияние случайностей может быть минимизировано со статистической точки зрения, и оно может быть оценено экспериментально при проведении исследований в сильно разбавленных суспензиях. [c.191]

Построенный таким способом график изменения VII вдоль омываемой кромки лопатки для насоса с боковым каналом показан на рис. 14, 2. На рис. 14,6 изображены эпюры распределения Vu И Ум, полученные опытным путем. Экспериментальная эпюра Юи значительно отличается от теоретической. Интенсивное перемешивание частиц жидкости в канале приводит к существенному изменению распределения скоростей м и 1 и жидкости вдоль омываемой кромки лопаток и скорости 1>и вдоль ЛИНИН тока в канале. Это затрудняет определение скоростей иге и Ом на омываемой кромке лопаток и заставляет вводить в расчет ряд допущений. Полученная таким образом схема рас- [c.20]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Несмотря на неплохое соответствие расчетных коэффициентов теплообмена по формулам (3.30) и (3.31) (при этом использовались значения порозности, полученные в тех же опытах) и собственным экспериментальным данным, приведенные уравнения вряд ли будут удовлетворительно описывать теплообмен более крупных частиц и особенно в случае псевдоожижения под давлением, так как в рих, очевидно, гиперболизирована конвективная составляющая, или, вернее, завышена роль входящих в нее сомножителей диаметра частиц, теплоемкости и плотности газа (все с показателем степени, равным 1). Противоречивым является запись уравнения (3.31) с одной стороны, рекомендуется пользоваться оптимальной скоростью фильтрации газа при определении max, ЧТО, безусловно, правильно, с другой—принимается т — Шо, ЧТО предполагает максимальное значение [c.80]

Формула (19.24) была использована Резерфордом для объяснения опытов по рассеянию а-частиц. Напомним, что в этих опытах для некоторых случаев рассеяния а-частиц получались очень большие (до 180°) углы, которые нельзя было объяснить на основе модели атома с размазанным положительным электрическим зарядом. Формула (19.24) была получена Резерфордом на базе ядерной модели атома и может быть проверена экспериментально, так как в нее входят только экспериментально измеримые величины. Так, при рассеянии пучка а-частиц с данной интенсивностью N и скоростью v на ядрах некоторой определен- [c.223]

Если заряженная частица движется в плотной (конденсированной) среде, то, проходя мимо различных ядер этой среды в пределах р рмакс> она будет рассеиваться каждым из них на некоторый угол 6, среднее значение которого тем больше, чем меньше масса движущейся частицы (при данных z и v частиц). Этот процесс последовательных рассеяний частицы ядрами, мимо которых она движется, называется процессом многократного кулоновского рассеяния. Разумеется, проследить за всеми деталями этого процесса экспериментально невозможно. Однако можно измерить некоторое результирующее отклонение от первоначального направления частицы (угол многократного рассеяния), которое она приобретает, пройдя в среде заданный путь х, т. е. испытав некоторое определенное количество п актов рассеяния. Из предыдущего ясно, что угол многократного рассеяния тем больше, чем меньше (при прочих равных условиях) масса частицы. Так, например, след медленного электрона в фотоэмульсии из-за многократного рассеяния имеет существенно извилистый характер, в то время как след протона такой же скорости практически прямолинеен и для обнаружения эффекта многократного рассеяния нужны специальные очень точные измерения. Сильная зависимость величины угла многократного рассеяния от массы частицы может быть использована для ее определения. Для получения соответствующей формулы рассмотрим процесс многократного рассеяния более детально. [c.229]

Уравнение (2) предполагает прямо пропорциональное соотношение между Массой унесенного металла и суммарной массой частиц, ударившихся о поверхность металла. В большинстве исследований показатель степени п дщя скорости В, определенный экспериментально, находится в пределах от 2,3 до 2,5. Для скорости эрозионного уноса W получаем следующее выражение [c.10]

На основании проведенных исследований механизма коррозионно-эрозионного износа установлено, что для прогноза сложного износа поверхностей нагрева котлоагрегатов, работающих при высокой температуре в среде агрессивных газов, коэффициент износа может быть определен экспериментально в лабораторных условиях. Для этой цели в лабораторных условиях при температуре, равной температуре изнашиваемых натурных поверхностей нагрева, в условиях газовой среды такого же состава, как и в натуре, а также концентрации и скорости движения частиц, равной скорости газов в котле, необходимо определить износ образца из котельной стали. [c.118]

Анализируя уравнение (11.23), можно заключить, что использование его для расчета флотационных установок затруднительно, так как оно не учитывает всего множества факторов влияющих на процесс очистки воды. Кроме того, в уравнение входят такие величины, как количество выделившихся пузырьков N и вероятность их закрепления на частице а, определение которых весьма сложно. Поэтому на практике для расчета флотационных установок используют две величины удельную нагрузку на 1 площади и время пребывания воды во флотационной камере. Эти величины определяют предварительными технологическими исследованиями. Наряду с этим за расчетный параметр можно принимать величину скорости выделения загрязнений из воды, определяемую экспериментально, например,, по методике, предложенной Л. И. Шмидтом, согласно которой флотационное осветление воды проводят в статических условиях во флотационной колонне из оргстекла. Колонну заполняют исходной водой и вводят порцию мелких пузырьков воздуха. Через некоторое время после начала флотационного процесса в нижней части колонны видна четкая граница между осветленной и исходной водой, которая перемещается вверх. Скорость перемещения границы замеряется в нескольких сечениях по высоте колонны и определяется ее средняя величина, по которой производят расчет флотационной камеры. Для различных вод величина скорости подъема загрязнений варьируется в пределах 2. .. 12 мм/с. [c.223]

Трение минеральных зерен о различг1ые покрытия можно оценивать косвенно путем экспериментального определения скоростей движения зерен. Однако замерить эти скорости непосредственно в винтовом желобе невозможно, поскольку в процессе движения минеральных зерен по траекториям в виде спиралей изменяются расстояния от осп желоба до частиц, углы наклона желоба к горизонту, параметры водного потока, а также и скорости движения зерен. Поэтому изучение скоростей движения зерен различных минералов проводилось в наклонном прямом желобе 150] со сменным днищем. Исследования (рис. 21) показали, что зерна кварца [c.41]

Принцип содиментометрического анализа состоит в экспериментальном определении скорости оседания частиц, диспергированных в определенной среде. На основе этой скорости по формуле Стокса определяется диаметр частиц. [c.33]

D/dr. Взаимодействие частиц со стенками канала призван отражать коэффициент Кф, определенный косвенно (по кинетике нагрева зерна) и зависящий лишь от диаметра канала. В исследовании Б. М. Максимчука Л. 207 использована экспериментальная установка высотой 18,5 м, замкнутая по частицам (зернопродукты), оборудованная 14 отсчетными задвижками электромагнитного типа и устройством для определения скорости методом меченой частицы, В качестве модели зерна использован пластмассовый контейнер с изотопом Со-60 активностью 0,25 мкюри. Обнаружено, что увеличение скорости частиц происходит не только на начальном, разгонном участке, но и наблюдается за ним, но при меньшем ускорении. При сравнении измеренной скорости частиц Ут.л и скорости, подсчитанной по разности v—Ув, необходимо учитывать увеличение скорости газа по длине за счет падения давления и загроможденности сечения. Учет этих поправок по [Л. 207] должен дать закономерное неравенство [c.85]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено [c.166]

Соотношения (8) — (10) представляют собой достаточно грубые приближения, дающие, однако, при соответствующем выборе постоянных R, А и f хорошее согласие экспериментальных и теоретических значений скорости вибротранспортировакия. О способах определения этих постоянных на основе экспепиментальных данных и о характере их зависимости от скорости частицы см. гл. [[, параграф 2. [c.15]

Так как считалось, что скорость распространения волны разгрузки более высокая и равна волновой скорости, рассматриваемой в линейной теории упругости, обсуждались две экспериментальные возможности, основанные на квазистатической кривой напряжение — деформация. В первой, осуществленной Полем Дюве (Duwez, Wood and lark [1942, 1]) в 1942 г., ударяющая масса вызывала быстрое возрастание скорости частиц на одном конце очень длинной медной проволоки. При принятом предположительном виде функции отклика волновые скорости быстро убывали по мере возрастания деформаций. Результатом большой разницы в скоростях была неодинаковость конечных деформаций вдоль проволоки. Если через определенное время эта масса отрывала закрепленный конец проволоки, вызывая быструю волну разгрузки вдоль образца, появлялось фиксированное ( замороженное ) распределение остаточных деформаций, измеренные значения которых можно было сравнить с расчетными, если была известна функция отклика для конечных деформаций. В противном случае, конечно, никакого вывода сделать было нельзя. [c.220]

Последующие эксперименты вновь подтвердили волновую природу света. Теперь оставалось решить вопрос о скорости света. Аристотель считал, что свет распространяется мгновенно от точки к точке. Ньютон и Гюйгенс были с этим не согласны, ибо они не считали возможным мгновенное распространение ни для частиц, ни для волны. Первый эксперимент по определению скорости света выполнил еще Галилей. Для этого он использовал двух наблюдателей, расположив их на расстоянии в несколько километров друг от друга. В их руках были фонари и секундомер. В некоторый момент первый наблюдатель открьюал свой фонарь и в тот же момент запускал секундомер. Второй наблюдатель, увидев свет фонаря первого, открывал свой фонарь. Первый, заметив свет фонаря второго, тотчас останавливал секундомер. Скорость света определяли путем деления двойного расстояния между наблюдателями на учтенный промежуток времени. Полученные экспериментальные результаты были настолько различными, что не могли дать надежного значения скорости света. [c.12]

Наибольшую сложность представляет экспериментальное определение состава продуктов детонации в точке Чепмена —Жуге. Перспективным в этом отношении представляется метод анализа предложенный в [171]. Свободно расширяющиеся продукты взрыва ТЭНа исследовались быстродействующим масспектрометром по мере поступления в детектор. Установлено, что частицы, ранее всего поступающие в детектор, имеют скорость от 11 км/с до 5 км/с, которая не зависит от массы частиц. В полученных спектрах масс продуктов детонации наиболее интенсивные линии дают НзО, СО и СО2-Меньшие по интенсивности сигналы получены также от О, НСН, НСО и N02. Состав ПВ может варьироваться с изменением условий [c.325]

Ниже представлены результаты экспериментов по определению (в зависимости от скорости частиц) коэффициента напьшения частиц к = Ат/М, характеризующего отношение прироста массы подложки Ат к общей массе израсходованного порошка М Покрытия наносились на неподвижные подложки при строго дозированных порциях различных металлических порошков с размером 1. .. 50 мкм. Масса напыленного материала Ат. в каждом опйте измерялась на аналитических весах как разница массы подложки до и после напыления. По известным экспериментальным значениям Ат и М строилась зависимость AmlM=fiVp). Экспериментальные значения коэффициента напыления для порошков алюминия, меди и никеля в зависимости от скорости частиц, полученные при ускорении частиц смесью воздуха с гелием, приведены на рис. 3.18 (кривые 1. .. 3), откуда видно, что для [c.140]

Чем больше силы трения в реальной жидкости, тем больше, при равных прочих условиях, потери напора hj-. Между силами трения и потерями напора hf (т. е. работой сил трения) существует, естественно, определенная зависимость. Зная распределение в потоке напряжений х, а также скоростей и (дающих нам величину перемещений частиц жидкости), мы могли бы подсчитать работу сил трения и тем самым определить потери напора. Однако такая задача является весьма трудной, в частности, в связи с тем, что поле скоростей и нам часто бывает неизвестным. Здесь приходится идти особыми приближенными путями, освещаемыми ниже. При этом, рассматривая вначале простейший случай движения жидкости — установившееся равномерное движение (местные потери отсутствуют) — мы пользуемся особым уравнением, которое дает связь только между силами трения и потерями напора. Это достаточно точное уравнение принято называть основным уравнением установившегося равномерного движения жидкости (см. 4-2). На основании этого уравнения, а также на основании законов Ньютона о силах внутреннего трения (см. 4-3), мы далее и устанавливаем необходимую нам зависимость, связывающую потери напора и скорости движения жидкости. Этот вопрос достаточно хорошо решается теоретически для простейших случаев ламинарного движения (см. 4-4 и 4-5). В случае турбулентного режима приходится прибегать к использованию некоторых экспериментальных коэффищ1ентов, вводимых в теоретический анализ. [c.130]

Допущения 1—5 были сделаны априори, а допущения 6 и 7 дополнялись в процессе соверщенствования модели при согласовании с определенными экспериментальными данными. В первой формулировке предполагалось, что поток всех частиц в электролите был нулевым при у = 6Р, поэтому ничего не было известно о реакциях в зоне верщины. Благодаря окислению титана электролит в трещине становился достаточно кислым и высокопроводи-мым, в результате чего могло быть небольщое падение потенциала в трещине. Единственным путем уменьщения проводимости и получения больщего падения потенциала в трещине (в пределах 2 В) в соответствии с областью линейной зависимости скорости роста трещины при КР от потенциала было допущение ограниченного массопереноса галоидных ионов к вершине трещины на расстоя- [c.395]

Прилипание частиц зависит, кроме того, от крупности частиц и скорости удара их о шлакующуюся поверхность, как это следует из проведенных опытов. Поэтому, располагая всеми необходимыми данными о свойствах канифоли для условий, при которых были проведены опыты в лаборатории, рассчитали значение функции реологических свойств, которая возрастает при изменении скорости движения частиц от 6 до 8 м/с, а затем падает. Поскольку зависимость коэффициента шлакования от функции Ф обратная, он в этом интервале скоростей сначала уменьшается, а затем растет, что мы и получили экспериментально. Следовательно, качественная согласованность эксперимента и расчета очевидна. Это подтверждает возможность использования расчета для определения условий, обеспечивающих бесшла-ковочный режим. [c.45]

Методы экспериментального исследования перемешивания теплоносителя в поперечном сечении пучка витых труб на стационарном режиме были рассмотрены в работе [39]. Это — классические методы исследования переносных свойств потока методы диффузии тепла (вещества) от точечного источника, непрерьшно испускающего нагретые частицы воздуха (или газа другого рода) в основной поток, и метод диффузии тепла от линейного источника, трансформированные с учетом особенностей течения в пучке витых труб, а также его конструкции. При этом для проведения экспериментов и обработки опытных данных использовалась гомогенизированная модель течения. Измерения полей температуры и скорости потока проводились вне пристенного слоя, а теоретически рассчитанные поля температуры теплоносителя и скорости потока бьши непрерьшны в пределах диаметра кожуха пучка. При этом считалось, что в пучке течет двухфазная гомогенизированная среда с неподвижной твердой фазой. При исследовании эффективного коэффициента турбулентной диффузии в прямом пучке витых труб первым методом диаметр источника диффузии бьш равен диаметру витой трубы с , а сам источник перемещался относительно выходного сечения пучка, гделроизво-дились измерения полей скорости. Однако эти отклонения от известного метода диффузии не стали препятствием для использования понятия точечного источника в пучке витых труб при достаточно больших расстояниях от него, где измеренные поля температур практически не отличались от гауссовского распределения [39]. Этот метод, основанный на статистическом лагранжевом описании турбулентного поля при изучении истории движения индивидуальных частиц, непрерьшно испускаемых источником, используется в данной работе и для определения эффективных коэффициентов турбулентной диффузии в закрз енном пучке витых труб, но при неподвижных источниках диффузии. [c.52]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Все сказанное относительно коэффициента осаждения пылинок на капельках и о влиянии на него различных факторов справедливо и для условий работы трубы Вентури. Однако в последнем случае необходимо иметь в виду некоторые особенности течения газового потока. Скорости движения пылинок и капелек по отношению к газам в трубе Вентури не постоянны —на одних участках трубы они отстают от газов, на других опережают их. Поэтому при определении траектории пылинок и капелек коэффициент сопротивления среды if нельзя уже, строго говоря, брать по кривой 2 рис. 1-2, как это делают при теоретическом определении коэффициента осаждения. На тех участках трубы Вентури, где пылинки и капельки отстают от движения газов, коэффициент сопротивления 1 5, полученный экспериментально Ингебо [Л. 6], выражается кривой 5 рис. 1-2. Как видно из этого графика, величина коэффициента гр при малых Re, такая же, как и при равномерном движении частицы, но становится значительно меньше при больших числах Кеч- [c.21]

Зола, отобранная из бункеров под газоходами, отличается от золы, летящей с газами, значительно большей крупностью. Веооятность ударов частиц Т1 золы обычного фракционного состава в 4—5 раз меньше, чем в опытах. До введения коэффициента вероятности ц п формулу для износа результаты опытов не удавалось использовать для расчета износа в реальных условиях и для определения предельно допустимых скоростей в газоходах котельного агрегата. Поэтому такие расчеты давали результат, сильно отличавшийся от того, что наблюдалось в действительности. Учет вероятности ударов частиц дает воз1можность экстраполировать данные опытов с крупной золой на обычные условия и, как будет показано ниже, в этом случае расчеты, основанные на экспериментальном материале, практиче-сми совпадают с действительностью. [c.35]

Определив по формуле (8.13) значение К для частиц любого размера, можно найти гидродинамические характеристики падающей частицы. Ф с и Re и, используя их, вычислить скорость осаждения. Для этого по экспериментальным графикам зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса построен график зависимости R и ЧР с от числа К (рис. 8.2). С помощью этого графика ло найденному значению К определяют W и скорость осаждения вычисляют по формуле (8.9). Скорость осаждения при температуре воды 10°С называют гидравлической крупностью частицы. Этот параметр используют для расчета отстойников, так как в этом случае важно знать скорость осаждения частиц, а не их размеры. Гидравлическую Крупность частиц взв еси находят экспериментально (например,. По методу Н. А. Фигуровского или Робинзона), определяя относительное количество взвеси, выпавшей за определенный про-межуток времени на дно цилиндра, заполненного испытуемой одой на высоту h. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...