Линейный источник

Если учесть отличив расчетной схемы (быстродвижущийся линейный источник в пластине без теплоотдачи) от действительного процесса поправочным коэффициентом и принять, что при сварке сталей этой группы = 0,09 кал/см-с-°С, а су = 1,25 кал/см -°С, то уравнение (52) примет вид [c.243]

Мгновенный линейный источник теплоты представляет собой комбинацию мгновенных точечных источников, действующих одновременно и расположенных по линии. Распределение Q по линии действия ряда мгновенных точечных источников может выражаться различными функциями. Равномерное распределение Q по линии (рис. 5.10, а) означает действие мгновенного линейного источника. В случае распределения Q по нормальному закону (рис. 5.10,6) имеем нормально линейный мгновенный источник. [c.153]

Используя принцип наложения, удается получить различные мгновенные источники, отличающиеся по распределенности. По существу только точечный источник сосредоточен по отношению ко всем координатным осям, линейный источник сосредоточен по отношению к двум координатным осям и распределен в третьем направлении, а плоский — сосредоточен лишь в одном направлении. [c.153]

МГНОВЕННЫЙ ЛИНЕЙНЫЙ ИСТОЧНИК [c.161]

Приращение температуры в пластине от мгновенного линейного источника с равномерным распределением теплоты по толщине при отсутствии теплоотдачи с поверхностей может быть получено путем интегрирования температурных полей (6.1) от мгновенных точечных источников [c.161]

Линейный источник теплоты в пластине. Рассмотрим случай линейного источника теплоты в пластине без теплоотдачи. Так же как и для точечного источника теплоты, из уравнения (6.6) находим приращение температуры [c.164]

Так же как и в случае линейного источника теплоты, температура точек стержня беспредельно возрастает с ростом t (рис. [c.165]

ЛИНЕЙНЫЙ ИСТОЧНИК в БЕСКОНЕЧНОЙ [c.171]

Линейный источник теплоты мощностью q с равномерным распределением ее по толщине пластины движется с постоянной скоростью V (см. рис. 6.7,6). Граничные плоскости г—О и z=8 отдают теплоту в окружающую среду, температуру которой принимаем равной начальной температуре тела Т . Коэффициент теплоотдачи а. [c.171]

Уравнение, описывающее приращение температур в пластине, получим так же, как в случае точечного источника теплоты. Приращение температуры в точке А от мгновенного линейного источника теплоты, который действовал в точке О, составит в соответствии с уравнением (6.6) [c.171]

Предельное состояние. При нагреве пластины линейным источником теплоты распределение температуры по ее толщине согласно уравнению (6.26) равномерно. Следует, однако, иметь в виду, что в действительности из-за наличия теплоотдачи с поверхности пластины всегда наблюдается некоторая неравномерность распределения температуры по ее толщине. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем больше величина Aba/v . Кроме того, при расчете температуры с учетом теплоотдачи коэффициент теплоотдачи а принимался не зависящим от темпера- [c.171]

Рис. 6.9. Приращение температур в предельном состоянии при движении линейного источника теплоты в бесконечной пластине [< =

Этот случай близок к наплавке валика на пластину. В зависимости от толщины расчет температуры ведут по одной из трех схем. Если пластина тонкая, то предполагают, что источник выделяет теплоту равномерно по толщине листа и расчет проводят, как для линейного источника теплоты в пластине. В толстых плитах отражением теплоты от нижней границы пренебрегают и расчет ведут по схеме точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела. Наконец, если пластина не удовлетворяет первым двум схемам, то выбирают схему плоского слоя с точечным источником теплоты на поверхности (рис. 6.16, а), принимая, что обе поверхности не пропускают теплоту. [c.185]

ИСТОЧНИКОМ, к приращению температуры пластины, вызываемой линейным источником. Для 2 = 0 т> 1, для 2=6 m < 1. [c.187]

Рис. 6.19. Схемы тел и движения линейных источников теплоты при нагреве тонкостенных тел вращения

Оказывается, что распределение температуры в пластине становится таким же спустя некоторое время (о после введения теплоты мгновенным линейным источником [c.196]

Таким образом, мгновенный распределенный источник теплоты можно заменить сосредоточенным линейным источником, теплота которого введена на отрезок времени to ранее. Согласно уравнению (6.6) процесс распространения теплоты от мгновенного распределенного источника с учетом to выразится уравнением [c.197]

Если линейный источник теплоты движется в разнородной пластине с малой скоростью, то в этом случае следует сначала найти распределение температуры от мгновенного линейного источника в разнородной пластине, а затем провести интегрирование температурных полей, чтобы учесть движение источника теплоты с малой скоростью по стыку двух разнородных пластин. Этот случай, а также случай распределения температур, когда шов отличается по теплофизическим свойствам как от левой, так и от правой частей пластины, описывается сложными выражениями. [c.201]

На рис. 7.5, б показана номограмма для определения ширины зоны нагрева при сварке пластины линейным источником в случае 6 = 0. [c.210]

Для мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине ширина зоны термического влияния определяется с использованием уравнения (6.45) при 6 = О по формуле [c.210]

Для линейного источника теплоты в пластине из формул (6.47) и (7.10) находим [c.212]

При использовании дуговых, плазменных и газопламенных источников теплоты при сварке встык металла небольшой толщины форма ванны близка к форме изотермической линии температуры плавления, рассчитанной для движущегося линейного источника теплоты в пластине. С ростом толщины металла разница в размерах ванны на верхней и нижней поверхностях листа становится все более значительной, а при некоторой толщине полное проплавление уже не достигается, как показано на рис. 7.19. Для увеличения проплавляющей возможности указанных источников используют разделку кромок. Особенности различных источников нагрева в части их проплавляющей способ- [c.229]

Соответственно для линейного источника теплоты в пластине т], возрастает с ростом безразмерного критерия г-2 = q/ Ьаф ), но не может быть более У2/(ле) = 0,484 в случае предельно мощных линейных источников теплоты, т. е. при q/b oo. [c.233]

При распространении теплоты в пластине от мгновенного линейного источника [см. формулу (6.6)] поверхностная теплоотдача учитывалась путем введения сомножителя который показывает уменьшение приращения температуры в среднем, не отражая неравномерности по толщине б. Неравномерность температуры по толщине пластины АТь при распространении теплоты от мгновенного линейного источника теплоты может быть определена по формуле [c.236]

Суммируя разности температур от бесчисленного множества мгновенных линейных источников теплоты (см. п. 6.2), находим [c.237]

С помощью метода упругих решений выполнены решения задач о распределении напряжений при осесимметричном нагреве применительно к точечным электрозаклепочным сварным соединениям, а также о напряжениях в бесконечной пластине при нагреве ее движущимся линейным источником и др. [c.418]

Аналогичные преобразования можно выполнить для расчетной схемы мощного быстродвижущегося линейного источника в пластине, описываемой формулой (6.45). В этом случае уравнение оси кристаллита имеет вид [c.452]

Для случая мощного быстродвижущегося линейного источника в пластине [c.452]

Одним из первых этапов расчета защиты является разбиение контура па участки простой геометрической формы. Трубопроводы малого диаметра интерпретируются линейными источниками, отдаленные участки с малыми поперечными размерами и, следовательно, с малым самопоглощением излучений — объемными сферическими и даже точечными источниками. [c.101]

Для цилиндрического источника решение, аналогичное записанным, отсутствует. В случае такого источника необходимо пользоваться табличными результатами численного решения задачи или интерпретировать источник набором сферических или линейных источников. [c.102]

Фотографический метод. Поскольку в любой данный момент времени в потоке воздуха содержится множество сферических частиц, измерение их турбулентных характеристик является весьма специфической задачей. Для ее решения применим фотографический метод последовательной съемки. Через верхнюю стенку канала вертикально вниз вдоль его оси пропускается плоский. луч света, ограниченный ще.лью шириной 1,6 мм. В качестве линейного источника света используется импульсная лампа высокоскоростного стробоскопа, обеспечивающего частоту вспышек 5000—8000 сек Световой поток коллимируется ци.линдри- [c.88]

Далее рассмотрим осесимметричную систему с заряженнылш частицами, первоначально удерживаемыми в объеме радиусом Лд. Затем это ограничение снимается в момент времени = 0, и частицы движутся в осевом направлении (в направлении г) со скоростью и.. Поле, ограниченное радиусом г, равно полю вблизи линейного источника, расположенного вдоль оси с линейным изменением плотности заряда [c.483]

Рис. 5.10. Расчетные схемы мгновенных источников теплоты а — линейный источник в пластине б — нормально линейный источник а — плоский источник в стержне г — нормально круговой источник на поверхности полубесконеч-ного тела

Пример 5. Построить график изменения температуры в пластине на участке от х=2 см до х= —8 см, у=2 см (см. рис. 6.7, б) при нагреве ее движущимся линейным источником теплоты, когда достигнуто предельное квазистационар-ное состояние 9 = 4000Вт, о = 0,1 см/с, б= 1 см а = 0,085 см /с, Х = 0,42 Вт/(см-К) ср=4,9 Дж/(см"-К). [c.173]

Предельное состояние процесса распространения теплоты при нагреве пластины мощным быстродвижущимся линейным источником теплоты также можно получить из уравнения (6.26) при условии (6.39). Ход рассуждений, основанный на предположении, что теплота распространяется только в направлении стержня 1 (см. рис. 6.13,6), такой же, как для случая точечного источника теплоты. Действительно, источник выделяет на отрезке длиной dx теплоту Q = qdxjv. Эта теплота распространяется вдоль стержня /, ограниченного плоскостями / и / и имеющего поперечное сечение Ьйх. Подставляя указанные величины в уравнение (6.8) и заменяя координату х координатой у, а также учитывая поверхностную теплопередачу, получим [c.182]

Нагрев при однопроходной дуговой сварке продольных и кольцевых швов тонкостенных цилиндрических оболочек, несмотря на их кривизну, может быть приравнен к случаю нагрева пластины линейным источником теплоты. Это объясняется тем, что цилиндр представляет собой развертываюш,уся поверхность. [c.189]

При винтовой наплавке на тонкостенный цилиндр (рис. 6.19,г) можно также приближенно пользоваться схемой быстродвижу-щегося линейного источника теплоты в пластине с суммированием температурных полей от отдельных источников. Если приближенно полагать а ж 90°, то [c.191]

Так как зависимости (7.22)... (7.25) получены на основе использования теории быстродвнжущегося источника теплоты, то определение продолжительности нагрева при электрошлаковой сварке будет ориентировочным. Используем схему линейного источника теплоты в пластине. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...