Зависимость скорости удара

Необходимо отметить, что при ускорении частиц струей газа частицы разного размера ускоряются до различных скоростей и, таким образом, могут иметь различную степень деформации. В этом случае определение среднего значения деформации по всей совокупности экспериментальных данных будет некорректно, так как кроме случайного разброса будет проявляться зависимость деформации от скорости частицы. Однако, как показывают исследования, зависимость скорости удара частицы от ее размера в исследуемом диапазоне размеров (с/у, = 10. .. 30 мкм) слабая. Поэтому экспериментальные данные можно Обрабатывать процедурой нахождения среднего и, таким образом, ста- [c.116]

С уменьшением числа зубьев возрастаю неравномерность скорости движения цепи и скорость удара цепи о звездочку. Минимальное число зубьев звездочек роликовых цепей в зависимости от передаточного отношения выбирают по эмпирической зависимости [c.254]

Упругое состояние стержня при поперечном ударе соответствует очень малым скоростям, увеличение скорости удара приводит к переходу стержня в упругопластическое состояние, которому соответствует зависимость а = Е I — со)е = Е ( — сй)гх. В этом случае выражение для изгибающего момента таково М = Е (] — дифференцируя, имеем [c.247]

Рассмотрим непрямой гидравлический удар, когда запорное устройство обеспечивает линейную зависимость скорости течения в конце трубы от времени закрытия. При этом удовлетворяется условие [c.372]

Величина износа и скорость удара абразивных частиц связаны степенной зависимостью, в которой показатель степени скорости частиц колеблется от 1,5 до 4 и определяется физико-механическИми свойствами изнашиваемого материала. [c.111]

Рис. 3. Зависимость динамического предела текучести при растяжении от скорости удара

При определенной энергии удара повышение твердости стали благоприятно влияет на износостойкость зависимость износостойкости от твердости в этом случае линейная. При увеличении энергии удара в сталях с высокой твердостью износостойкость снижается. В этом отношении показательна зависимость скорости изнашивания от содержания углерода в сталях, испытанных при разных энергиях удара. В зависимости от энергии удара углерод неоднозначно влияет на скорость изнашивания стали. При высоких энергиях удара износ увеличивается вследствие интенсивной пластической деформации или развития хрупкого выкрашивания. [c.35]

Изменение износа во времени. Одной из основных задач исследования износа при ударе по абразивной массе являлось изучение кинетики изнашивания во времени при постоянной массе абразива. Общий вид зависимости скорости изнашивания от времени испытания приведен на рис. 18. Наиболее интенсивно изнашивание идет в первые 3 мин, затем скорость изнашивания резко снижается и при продолжительных испытаниях достигает минимума. Такой характер зависимости связан с [c.57]

Рис. 19. Зависимость скорости изнашивания от продолжительности испытаний при ударе по абразивной массе различного объема для диаметра чаши, мм

Рис. 40. Зависимость скорости изнашивания от скорости удара для сталей

В области промежуточных скоростей деформации (величина А(Г сравнима с пределом текучести материала сГт) ступенчатое изменение скорости движения подвижной головки образца ведет к резкой неоднородности напряжений и деформаций по длине его рабочей части — локализации деформации и связанному с ней разрушению вблизи подвижной или неподвижной головки р зависимости от скорости. Критическая скорость удара, образование двух шеек, разрушение вблизи одной из головок — характерные особенности таких испытаний. [c.80]

Во всех случаях, не считая очень малых скоростей удара, картины полос были различимы только в начальный период удара. Поэтому при настройке осциллографа обращали внимание на получение осциллограмм кривой зависимости ускорения от времени только в начальный период удара. Таким образом, повышать точность измерений оказалось возможным, пользуясь более значительным усилением сигнала. Эти измерения показали, что ускорение, а следовательно, и напряжения, изменяются со временем линейно во всем рассматриваемом интервале времени. [c.158]

Абсолютно неупругие соударения (R = 0). Гипотеза Ньютона, согласно которой коэффициент восстановления при ударе зависит только от свойств материала соударяющихся тел и не зависит от их конфигурации и скорости соударения, в течение последних десятилетий подверглась существенному пересмотру (см., например, [16] и цитированную там литературу). Опыты указывают на то, что даже в таком сравнительно простом случае, как случай удара шара о плоскость, величина коэффициента восстановления, в зависимости от скорости удара меняется в широких пределах. Вопросы соударения тел, обладающих плоскими или цилиндрическими поверхностями, исследованы до настоящего времени еще мало, и данных по определению соответствующих коэффициентов восстановления в литературе найти не удается. Однако на основании уже выполненных работ можно утверждать, что для реальных кинематических пар коэффициент восстановления существенным образом зависит как от скорости соударения и формы элементов [c.283]

Величина энергии удара в зависимости от скорости удара и веса падающих частей, равного 1000 кг, приведена в табл. 20. [c.366]

Если местные деформации груза и буфера при соударениях не представляют существенного интереса, то эти соударения можно рассматривать как мгновенные, характеризуемые определенным коэффициентом восстановления скорости Т1. При соударении стальных деталей т]=0,5- -0,8 (в зависимости от типа стали, геометрии мест соударения, скорости удара). [c.432]

Для ориентировочной оценки быстроходности молота можно воспользоваться графиком на рис. 58. На графике приведены зависимости между параметрами молотов простого действия (штриховые линии) с приводом, показанным на рис. 53, а, для случая, когда наибольшая скорость подъема в 3 раза меньше скорости удара. При этом если пренебречь временем разгона при ходе вверх, которое значительно меньше времени подъема, то [c.111]

Рис. 3. Зависимость безразмерной скорости удара бойка v в функции параметра Oj при а, = 0,3 и /г = 0,3

Показано, что у большинства материалов при высоких скоростях нагружения существенно увеличивается предел прочности. В основном увеличение предела прочности происходит при скоростях нагружения, соответствующих скоростям удара примерно до 25 фут/с. Дальнейшее увеличение скорости напряжения даже до таких высоких скоростей, как 200 фут/с, приводит, по-видимому, лишь к незначительному дальнейшему увеличению предела прочности. Типичный график зависимости предела прочности от скорости удара показан на рис. 15.21, где приведены данные, полученные при продольном ударном нагружении образцов из стали 1020 длиной 8 дюймов. По абсциссе на рис. 15.21 откладываются значения скорости удара, а не скорости деформации, поскольку в таких испытаниях можно было бы определить лишь скорость средней деформации, которая, по существу, не имеет никакого смысла, так как в результате распространения волн вдоль образца и их взаимодействия локальная деформация в стержне принимает различные значения от О до довольно больших значений. [c.531]

Еще одной характеристикой, связанной с ударным нагружением, является величина, называемая критической скоростью удара. Это понятие связано с установленным Карманом фактом, что скорость распространения волны пластической деформации пропорциональна наклону da/de кривой зависимости условного напряжения от условной деформации в точке, соответствующей величине деформации. Следовательно, выражение для скорости распространения пластической волны Ср имеет вид [c.536]

Отсюда видно, что возрастание пластической деформации связано с возрастанием скорости удара. На кривой зависимости условного напряжения от условной деформации существует точка неустойчивости в месте, где do/de обращается в нуль, т. е. точка, в которой достигаются разрушающее напряжение и соответствующая ему деформация е . В этой точке выражение (15.135) можно записать в следующем виде [c.536]

Рнс. 4.50. Опыты Фаулза (1961). Зависимость скорости удара U (мм/мкс) (экспериментальные данные) от конечной скорости свободной поверхности U(мм/мкс) [c.100]

Рис. 4.130. Опыты Дюве (1942). Экспериментальные результаты зависимость скорость удара — деформация для отожженной меди (кружки) и сопоставление их сданными, полученными на основе параболического обобщения Белла (/-=4, ц (0)=5160 кгс/мм , Гд,= 1358 К (сплошная линия)). В скобках около экспериментальных точек указана продолжительность удара

Для получения большой скорости удара разработаны специальные ударные машины — пневмогазовые пушки [14,4] различной конструкции. В таких машинах ударник выстреливается с большой скоростью и ударяет по образцу в заданном сечении, сжимая или растягивая его в зависимости от места приложения ударной нагрузки. Наибольшая скорость ударника, получаемая на таких машинах, не превышает 300 м/с. [c.13]

Возникающие при ударе в стержне упругопластические волны обусловливают увеличение продолжительности удара т с возрастанием скорости удара Цуд [31]. Начиная с некоторого значения скорости удара, т упругопластического стержня становится больше значений Тд, соответствующих упругому стержню (Тд 2//до)> и с увеличением скорости возрастает до величин, в несколько раз превосходящих Тд. Опыты проводились с тонкими стержнями, изготовленными из латуни, меди и алюминия, при растягивающих ударах. Продолжительность удара т определялась с помощью счетно-импульсного хронометра при различных скоростях удара (до 40 м/с). Для стержней из одного и того же материала, но имеющих различную длину, экспериментальные данные для отношения т/Тд в зависимости от скорости удара Нуд достаточно точно ложатся на одну кривую. Ростт в зависимости от скорости удара Оуд имеет четко выраженный ступенчатый характер с периодически расположенными нерезкими изломами вид ступеней для данного материала зависит от предварительной вытяжки образцов (более четкие ступени получаются для образцов со значительной предварительной вытяжкой, когда диаграмма ст -4- е материала приближается к билинейной). Обнаруженная периодичность и геометрическое подобие свидетельствуют об определенной роли упругопластических волн в явлении отскока стержня от преграды. График т (ц), полученный из теоретического решения задачи, также имеет ступенчатую форму (горизонтальные ступени с разрывами), что согласуется со ступенями экспериментальной кривой для т при аппроксимации статической диаграммы а Ч- е двумя прямыми, причем лучшее согласие получается для образцов с большей предварительной вытяжкой. [c.226]

Этой зависимости соответствует линия AY, если у отсчитывать от точки А влево на рпс. 3.1.2, б. Скачки скорости в ударных волнах в мишени и ударппке в сумме равны скорости удара Уо, а давления за этими волнами равны между собой [c.246]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Остановимся на одном примечательном обстоятельстве. В первых сериях опытов, описанных в данном параграфе, для мишоней и ударннков диаметров 90 мм для скоростей удара Ус, 2,7 — 3,0 км/с глубина зоны постоянного упрочнения бя получалась на 3—5 мм меньше (соответствующая точка для Vo = 2,8 км/с отмочена кружочком на рпс. 3.5.4), чем это показано соответствующим прямоугольником, в первых опытах зависимость бн(Уо) практически выходила на насыщение но Uo- Теоретические расчеты с возможными вариациями /у2, п, , М не давали такого эффекта ). Лишь затем анализ (см. рис. 3.5.5) показал, что насыщение зависимости 6(i o) связано с дву-мерны.ми эффектами, а именно, определяется боковой разгрузкой второй волны на которой происходит фазовый переход [c.289]

Рис. 249. Осциллограммы сигналов от датчиков информации, показывающие зависимость формы волны от скорости удара. Диаметр стержня 12. им, датчики деформации расположены на расстоянии 75 см от места удара скорости ударяющего тела а) 15 см сек, б) 10 см1сек, в) 7,5 см/сек.

После удара образцы подвергались микроскопическому исследованию для выяснения природы повреждения, а затем испытывались на установке Инстрон для определения послеударной статической прочности на растяжение. Зависимость прочности на растяжение композитных образцов от скорости удара приведена на рис. 39. Вплоть до скорости в 1500 м/с прочность на растяжение двух материалов уменьшилась примерно на 10% по сравнению с прочностью образцов, не подверженных удару. (Низкие значения прочности при 700 м/с, вероятно, можно отнести за счет локализованных дефектов в материале образца.) Далее остаточная прочность резко уменьшалась, и при ударе с высокой скоростью (2400 м/с) достигла значения, составляющего примерно одну треть от прочности в условиях однократного ударного нагружения. [c.328]

Рис. 39. Зависимость послеударной прочности на растяжение 01 бороалюми-ниевых композитов от скорости удара V [52].

В результате исследований получена параболличе-ская зависимость контактной температуры от скорости удара (рис. 69). Снижение интенсивности повышения температуры при увеличении скорости происходит из-за уменьшения роста перемещения и повышения упрочнения соударяющихся материалов. Максимальная температура удара при у=3,2 м/с равна 500° С. [c.142]

Влияние геометрии и механических свойств соударяе-.мых тел на температуру. Полученная- зависимость площади контакта от скорости удара для стали 45 показывает, что с увеличением скорости площадь контакта на первом участке интенсивно возрастает, а начиная с 0 = 0,4 м/с зависимость приобретает линейный характер. Интенсивное увеличение площади на первом участке связано с интенсивным увеличением силы удара на этом участке. Площадь контакта определяли после удара на проекторе П40. [c.143]

Приводятся результаты вкспериментального исследования зависимости скорости разрушающего удара от размеров кусков, а также выхода товарной фракции от скорости удара и размеров кусков исходного материала. Разработаны рекомендации по назначению режима работы конусной роторной дробилки из условия максимального выхода товарной фракции. Опытный образец измельчителя прошел промышленные испытания. [c.148]

Фиг. 91. Зависимость результатов испытаний на ударный изгиб образ-цбв с надрезом Фремона из отожжённой углеродистой стали от скорости удара.

Рис 25. Зависимость ударной вязкости от скорости удара. Испытание литых образцов 30X30 мм с угловым надрезом под 45° (сечение в надрезе 30 X 15 мм) при расстоянии между опорами 300 мм и весе молота 12 кг [21 [c.72]

Прилипание частиц зависит, кроме того, от крупности частиц и скорости удара их о шлакующуюся поверхность, как это следует из проведенных опытов. Поэтому, располагая всеми необходимыми данными о свойствах канифоли для условий, при которых были проведены опыты в лаборатории, рассчитали значение функции реологических свойств, которая возрастает при изменении скорости движения частиц от 6 до 8 м/с, а затем падает. Поскольку зависимость коэффициента шлакования от функции Ф обратная, он в этом интервале скоростей сначала уменьшается, а затем растет, что мы и получили экспериментально. Следовательно, качественная согласованность эксперимента и расчета очевидна. Это подтверждает возможность использования расчета для определения условий, обеспечивающих бесшла-ковочный режим. [c.45]

Наиболее подробные исследования проведены X. Ууэмый-сом и И. Клейсом [116]. Они показали, что кривая зависимости износа от размера частиц имеет максимум, положение которого зависит от скорости удара частиц абразива об изнашиваемый образец (рис. 5.1). Наличие максимума объясняется тем, что для каждой пары абразив — образец есть критическая скорость, при которой начинается разрушение частиц абразива и уменьшается износ образца. Поэтому чем больше скорость частиц, тем быстрее наступает максимум. [c.77]

Рис. 2. Зависимость скорости тела 2 m угла удара при yjmi = 1 и разных коэффициентах трения /

Для создания количественных методов расчета интенсивности эрозии должна б 1ть установлена зависимость скорости эрозии от весьма значительного числа параметров скорости соударення, импульсного давления, частоты ударов капель, параметров окружающей среды, состояния поверхности и механических свойств металла, размера капель п угла их падения и др. Эти данные в полном объеме в настоящее время отсутствуют. Поэтому можно воспользоваться упрощенной зависимостью скорости эрозии от импульсного давления р и частоты ударов г [c.147]

Другая группа гипотез основана на введении нелинейных динамичееггих характеристик ударной нары, дающих зависимости силы удара от координат и скоростей соударяющихся элементов. Эти характеристикгг учетьпзают деформацию элементов и позволяют описать процесс соударения [5, 6, 33]. [c.381]

Рис. 15.21. Зависимость предела прочности от скорости удара ч,- для образцов из стали 1020 при продольном ударном нагружении. (По данным работы [3], Ameri an So iety for Metals, 1950 перепечатано с разрешения.)

Рис. 15.22. Зависимость удлинения е и способности к поглощению энергии и от скорости удара а,- для трех различных материалов, (а) отожженная сталь SAE 1020 (Ь) закаленная и сфе-роидизированная сталь 1045 (с) холод-

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...