Работа с панелью задач

Работа с панелью задач [c.159]

Для выбора в меню и в панели инструментов часто используется устройство указания - мышь. При работе с мышью обычно левая кнопка применяется для выбора и указания точки на экране. Щелчок правой кнопкой мыши вызывает появление контекстного меню (см. рис. 7.7, 7.8, 7.14). В зависимости от местоположения курсора и состояния задачи, меню имеет различные содержание и форму, например, обеспечивает быстрый доступ к опциям, необходимым для текущей команды. [c.150]

При работе с моделью используется следующая аппаратура и приборы. Электронная АВМ МН-7М с собранной на коммутационном поле решающей схемой осуществляет решение задачи. Управление машиной осуществляется кнопками ПУСК, ОСТАНОВ, ИСХОДНОЕ ПОЛОЖЕНИЕ, расположенными в правой части панели управления машины. [c.217]

Панели для крыш вагонов разрабатываются также в соответствии с общими задачами конструирования и приведенными в табл. 3, 4 условиями нагружения. Конструкция крыши оказывает большое влияние на внешний вид, скоростные качества и внутреннюю обстановку вагона. На рис. 10 предложены и сопровождены краткими описаниями варианты конструкций панелей крыш. При выборе соответствующих друг другу материалов и конструкций необходимо принимать во внимание следующие соображения снижение массы по сравнению с традиционными конструкциями обеспечение требуемого уровня жесткости при воздействии возникающих в процессе эксплуатации крутящих и изгибных нагрузок, а также требуемого уровня прочности на изгиб и сжатие для противодействия нагрузкам, возникающим при работе на крыше обслуживающего персонала сохранение геометрии конструкций в случае столкновения для обеспечения безопасности пассажиров снижение затрат, с учетом срока службы возможность изготовления конструкций одинарной и двойной кривизны без применения дорогостоящего инструмента и оборудования обеспечение необходимой теплоизоляции и допустимого уровня шума, обусловленных требованиями комфорта пассажиров огнестойкости или наличия встроенных огнеупорных барьерных слоев, стойкости [c.197]

Цель данного исследования состояла прежде всего в получении дополнительных данных о природе резонансных колебаний панелей обшивки и их влиянии на проблему шума в кабине. Кроме того, мы хотели добиться снижения указанных резонансных явлений путем применения слоистых демпфирующих покрытий, для которых известен диапазон температур эффективной работы в условиях планируемых опытов. Здесь не предполагалось обеспечить демпфирующим покрытием полностью весь вертолет или испытать материал, пригодный для использования во всех мыслимых диапазонах температур окружающей среды, связанных с глобальными задачами ВВС США. [c.347]

Вид окна и режим работы системы зависит от вида документа с которым работает пользователь, решаемых задач. Число и место установки панелей инструментов на экране зависит от пожелания пользователя. [c.506]

Вы можете испугаться и прекратить, прервать этот процесс, если нажмете кнопку Es на вашей клавиатуре тогда программа свернется до кнопки на панели задач в самом низу экрана. Эта панель всегда присутствует для экстренной работы с профаммами, она исчезает только в том случае, если вы ее так настроите, да и то лишь до того момента, пока вы не подвели курсор мыши к низу экрана панель задач обязательно при этом всплывет, готовая к действию. [c.53]

Большой объем сварочных работ на котельных заводах связан с изготовлением поверхностей нагрева. В настоящее время при этом в основном применяется контактная стыковая сварка оплавлением. В связи с трудностями полного удаления сварочного грата на внутренней поверхности труб существующий метод стыковой сварки оплавлением труб поверхностей нагрева не может считаться оптимальным, поэтому в последнее время ведутся интенсивные исследования по созданию новых прогрессивных методов сварки, обеспечивающих плавное сопряжение стыкуемых труб. Наиболее целесообразным является при этом использование различных способов сварки в защитных газах. Дальнейшее совершенствование котельных агрегатов идет по пути резкого повышения тепловых нагрузок и внедрения котлов под наддувом. Одной из актуальных задач сварочной техники в этом направлении является создание сплошных экранных газоплотных панелей. О масштабах сварочных работ при изготовлении таких конструкций можно судить по тому, что, например, для изготовления котла под наддувом мощностью 200 тыс. кет потребуется выполнить около 60 км швов, соединяющих перемычки между трубами. [c.208]

Решение (2.100) —(2.103) в несколько другой форме записи содержится в работе [5], где рассмотрен класс задач для панелей бесконечной длины непосредственно с помощью аппарата интеграла Фурье. [c.102]

Пример 1. Прямоугольная панель (рис. 5.20) длиной L = = 5м и шириной ЗВ = 1,5м состоит из обшивки толщиной ft = 2 мм (Ео — 7-10 МПа, ц = 0,3) и четырех продольных поясов с одинаковой площадью поперечного сечения F = == 1000 мм El — 2-10 МПа). На одном конце панель закреплена, а на другом нагружена двумя силами 2Р каждая, приложенными к крайним поясам. Это — типичная задача о включении в работу продольного набора. По мере удаления от на- [c.198]

Выпучивание различных конструктивных элементов типа бруса или панели при повторном действии сжимающих усилий, вызванных механической и тепловой нагрузкой, рассматривалось в работах [8, 20, 45, 67, 78, 143, 186, 214, 218], пластическое выпучивание оболочки при повторных механических воздействиях — в статье [184]. Задача прогрессирующего выпучивания при циклических изменениях температуры рассматривалась в [10, 20] и с учетом ползучести в [78]. Соответс - [c.29]

Для тонких оболочек положение оказывается иным. Ползучесть приводит к увеличению прогибов и перераспределению напряжений в оболочке, так что в определенный момент времени оболочка оказывается неустойчивой по отношению к мгновенным возмущениям, следующим закону упругости таким образом, происходит упругая потеря устойчивости типа хлопка. В работе А. С. Вольмира и П. Г. Зыкина (1962) дается приближенное решение задачи об устойчивости сжатой цилиндрической панели. Предполагается, что форма поверхности прогиба сохраняется, но прогиб в результате ползучести растет. Изменение прогиба вследствие ползучести считается эквивалентным изменению начального прогиба. С другой стороны, для каждого значения сжимающей силы существует такой начальный прогиб, для которого эта сила является критической время достижения величины этого эквивалентного начального прогиба принимается за критическое время. [c.148]

Если ребра теряют устойчивость от продольного сжатия панели, то можно считать, что после этого они перестают воспринимать дополнительную продольную сжимающую нагрузку. При этом приведенный модуль нормальной упругости заполнителя изменяется. Если в формуле для Ех (14) положить Ер, = О, то мы получим соответствующее значение касательного приведенного модуля E . При решении задачи устойчивости панели в формулы критических нагрузок (см. стр. 269—289) в качестве Е следует вводить этот касательный модуль Е . В других случаях работы панели может понадобиться значение секущего приведенного модуля Е . Оно после потери устойчивости ребрами армировки изменяется с нагрузкой и может быть найдено по формуле [c.266]

Решение задачи подробно рассмотрено в работе [1 ]. Нижнее критическое напряжение при 20 оказалось равным р = 0,26й. По-видимому, при более точном решении теоретическое значение р должно упасть и приблизиться к значению 0,18й, полученному для замкнутой цилиндрической оболочки. В то же время для пологой панели (при к 20) величина р мало отличается от критического напряжения для плоской панели. Следовательно, при проведении практических расчетов верхнее критическое напряжение нужно определять по формулам (133) и (135), а для нижнего критического напряжения принимать (в случае тщательно изготовленных оболочек) р = 3,6 при к 20 р = 0,18/г при й> 20. Для панелей, имеющих значительную начальную погибь, сравнимую с толщиной оболочки, следует принимать р = 0,12к при А> 20. [c.161]

Согласование работы описанных устройств осуществляет устройство управления. Оно реализует программный принцип управления на основе хранимой в памяти машины программы. УУ контролирует взаимодействие между различными устройствами и блоками вычислительной машины, определяет последовательность операций в соответствии с заданным преобразованием информации в процессе решения задачи. Важной частью этого устройства является пульт управления (индикаторная панель, консоль), который используется для систематического контроля за работой машины, оперативного вмешательства оператора-программиста в процесс решения задачи, а также для наладки и проверки работоспособности машины. При нарушениях вычислительного процесса оператор, работающий в режиме диалога с машиной, может использовать пульт управления для выявления причин этих нарушений и их устранения. [c.43]

Теоретические решения задачи о местной устойчивости гофрированных панелей при нормальной и повышенной температурах в области как упругих, так и пластических деформаций рассмотрены авторами в отдельной работе. Там же проведенО сравнение приведенных выше экспериментальных данных с результатами теоретического решения. Теоретические результаты оказались в хорошем согласовании с данными экспериментов. [c.386]

При исследовании ползучести тонких оболочек и решении вопросов устойчивости может иметь значение учет нелинейных слагаемых (квадратов углов поворота) в выражениях для деформаций. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена А. С. Вольмиром и П., Г. Зыкиным [31, 32]. Здесь рассматривалась квадратная цилиндрическая панель с начальным прогибом при продольном сжатии. Для решения задачи о прощелкивании панели в условиях ползучести используется. приближенное решение нелинейной упругой задачи панели с начальным прогибом. В процессе ползучести этот начальный прогиб растет и рассчитывается с помощью некоторого приближенного приема, не учитывающего перераспределения напряжений в процессе ползучести. За счет переменного начального прогиба меняется значение верхней критической нагрузки, определяемой уравнениям-и упругой задачи, соответствующее ее прощелкиванию. Когда ве-,личина прогиба достигает значения, при котором соответствующая верхняя критическая нагрузка для упругой панели станет равной действующей нагрузке, произойдет прощелки-вание панели. Существенным результатом этой работы явилось определение критического времени, по истечении которого оболочка скачком перейдет в новое состояние. Учет перераспределения напряжений в процессе ползучести в этой схеме при использовании, как и в [32], теории старения проводился в работе [79]. Аналогичные задачи для сжатой цилин- дрической панели при нелинейной ползучести рассматривались в [60, 95]. [c.272]

Выполните МН Utils (Служебные программы) P- AD S hemati (Программа создания схем). В результате на экране компыотера развернется рабочее окно новой программы, которое перекроет окно другой программы. На панели задач операционной системы будут находиться ярлыки этих программ, что позволяет, щелкая по ним ЛК, открывать их рабочие окна. Таким образом можно работать последовательно с несколькими программами, но, чтобы видеть их одновременно, следует выполнить несложные манипуляции. [c.256]

Имеется возможность управления и контроля за решением задач с помощью клавиатуры (с панели управления АВМ). С целью ускорения обмена АВМ с ЦВМ в процессе решения задачи и дли увеличения числа электронных коэффициентов АВМ связана с устройством УПС по аналоговым цепям и сигналам синхроинзацин. С помощью устройства УПС можио ввести в АВМ дополнительно 32 функции одной переменной, вычисляемые в ЦВМ, в том числе 24 функции с одновременным умножением нх на аналоговые переменные. Устройство УПС обеспечивает также ввод в ЦВМ до 144 аналоговых сигналов, поступающих с АВМ и (или) из внешней реальной аппаратуры. Для сокращения общего времени преобразования предусмотрена возможность совместной (параллельной) работы двух блоков АЦП. [c.352]

Динамическая устойчивость упругих систем, находящихся в потоке жидкости или газа, существенно зависит от взаимного расположения парциальных собственных частот. Сближение парциальных частот может послужить причиной снижения 1фитической скорости флаттера, т.е. дестабилизации невозмущенного состояния системы. Напротив, разводя некоторые парциальные частоты, можно добиться стабилизации. Явление стабилизации (дестабилизации) упругих панелей, находящихся в сверхзвуковом потоке газа, с подвещенными массами изложено в работе [12]. Если к упругой панели при помощи вязкоупругой подвески присоединена относительно малая дополнительная масса, то следует ожидать, что при этом" изменится и критическая скорость флаттера. Ответ на вопрос о характере изменения условий устойчивости не может быть дан в общей форме вследствие сложности задачи. [c.524]

В стрингерах и треугольных панелях. Описанная процедура составляет основную часть метода матрицы жесткости. Нетрудно видеть, что компоненты напряжений (а, Оу, х у) являются постоянными в каждом треугольнике и изменяются скачком от одного треугольника к другому. Такого рода разрывы непрерывности существуют между смежными треугольниками и стриигерами. Способ сглаживания этих разрывов описан в статье Тёрнера и Мартина (см. работу [12]). у Следует помнить, что, хотя решение задачи получается с помощью метода перемещений, в общем случае оно является приближенным решением. [c.311]

Проблеме включения посвящен отчет В. Дункана [23] (1938 г.), в котором обсуждается задача включения для пластийы с тремя и пятью параллельными ребрами, а также для пластины с тремя ребрами, усиленной на торце абсолютно жестким поперечным элементом. Отмечается, что добавление поперечного элемента практически не изменяет характер усилий в продольных ребрах. Плоские панели с ребрами рассмотрены в работе П. Куна [27] (1937 г.). Эти результаты объединены в его криге [28], где, в частности, рассмотрены пластины с одним, двумя и тремя ребрами, дан приближенный прием исследования пластин со многими ребрами, указан приближенный способ учета деформации поперечного обжатия пластины. [c.5]

Остановимся кратко на содержании главы. В разд. 2,2 на основе принципа виртуальных перемещений Лагранжа выведены основные соотношения подкрепленной ребрами криволинейной панели. В разд. 22.3 выделено элементарное решение Сопротивления материалов. Преобразование исходных уравнений для плоской панели к системе разрешающих уравнений содержится в разд. 2.4. Далее в разд. 2.5 изучено напряженно-деформированное состояние симметрично подкрепленной панели. Рассмотрена панель как конечной, так и бесконечной длины. Решение представлено в виде быстросходящихся рядов, даны результаты численных расчетов и программы расчета. В разд. 2.6 изучается эффект подкрепления панели на торце дополнительным ребром, работающим только иа изгиб. В разд. 2.7, как и в разд. 2.5, рассмотрена симметрично подкрепленная панель, но при кососимметрнчиом загруженин ребер парой сил. Решение отличается от полученного в разд. 2.5, так как требуется учитывать изгиб панели в ее плоскости. Решение доведено до числа. В разд. 2.8 рассмотрены панели с двумя ребрами разной жесткости для случа.я, когда поперечное перемещение панелн равно нулю или отлично от нуля. В разд. 2.9 на примере бесконечной пластины с полубесконечным ребром дается оценка погрешности решения путем введения гипотезы отсутствия поперечной деформации пластины. Эта оценка выполнена, путем срав неиня решения на основе упомянутой гипотезы с точным решением, полученным иа основе уравнений плоской теории упругости. Результаты этого раздела опубликованы Э. И. Грнголюком и В. М. Толкачевым [5]. В этой работе дана также общая постановка задач включения на основе гипотезы отсутствия поперечной деформации, рассмотрены задачи для пластины и ребра конечных размеров, для полубесконечной пластины с полубесконечным ребром, а также задача для защемленной по боковым сторонам полубесконечной полосы, нагруженной на торце постоянной распределенной нормальной нагрузкой. [c.68]

Остановимся кратко на задачах включения для цилиндрической оболочки. Для пластин эти задачи детально обсуждены в первых трех главах книги. Что 1 касается круговых цилиндрических оболочек, то работ в этой области немного. Можно сослаться на статью Ф. Фишера [75], в которой исследован случай бес- конечно длинной круговой цилиндрической оболочки с бесконечно длинным реб-ром, нагруженным в начале координат продольной сосредоточенной силой (ана- лог задачи Е. Мелана для пластины). Решение задачи стронтси путем разреза-ния оболочки по линии присоединения ребра. Получается незамкнутая панель,, к уравнениям которой сначала применяется преобразование Фурье по продоль- Ной координате. После этого интегрируются обыкновенные дифференциальные уравнения. Константы определяются в явном виде из условий стыковки с реб- > ром для изображения. Трудность, как обычно, состоит в вычислении интегралов. обратного преобразования. Это делается комбинированием квадратурных формул. и асимптотических разложений. Показано, что решеняе по теории пологих оболочек и теории И. Снмондса [82] практически совпадает. Эта задача с учетом изгиба ребер в цитированной статье Ф. Фишера решена впервые. Характер особенностей решения в окрестности приложенной силы, однако, в работе не выведен. Но можно отметить, что как и в задаче Мелана, касательные усилия взаимодействия между ребром и оболочкой будут иметь логарифмическую особен- ность в точке приложения силы. К задаче включения можно приписать и задачу [c.322]

Мембранная аналогия в задачах о собственных колебаниях полигональных в плане пластин была, по-вцдимому, впервые использована в работах [395, 396]. Для трехслойных пластин и пологих сферических панелей она была обоснована и использована в статьях [82, 112]. Многочисленны результаты с помощью мембранной аналогии получены в работах [43, 335, 194, 451. [c.165]

Большое число исследований связано с применением метода продолжения решения к классической нелинейной задаче конечных и больших прогибов оболочек вращения. Отметим лишь некоторые из них. В работе [434] для пологой с рической панели реализован алгоритм, близкий по форме к алгоритму Лаэя [447, 448], с использованием метода типа начальных параметров для решения нелинейных задач на каждом шаге продолжения, Причем для удовлетворения граничных условий применялась процедура метода-Ньютона. Подробно зтот алгоритм разработан в [498, 433, 499]. Подобный алгоритм реализован также в ряде статей с участием [c.187]

Работы Вериженко [51, 52], выполненные самостоятельно и с соавторами, посвящены построению модели слоистой нелинейно упругой оболочки, учитывающей деформации поперечного сдвига и обжатия нормалей. Описан общий принцип построения алгоритма численной реализации в рамках МКЭ и метод линеаризации при решении поставленной задачи. Исследована сходимость метода и получены оценки его погрешности. Приведено решение задачи изгиба трехслойной цилиндрической панели под воздействием сосредоточенной силы в центре. Определены тангенциальные контактные напряжения между слоями в трехслойной полосе, нагруженной по торцам. [c.9]

Обобщенный смешанный метод, предложенный И. Г. Тере-гуловым [161, 160], позволяет независимо варьировать не только скорости напряжений и смещений, но и их интенсивности, что может упростить технику приближенного решения задач. На основе вариационного уравнения, полученного методом, изложенным в [292], выпучивание продольно сжатой цилиндрической панели с начальным прогибом исследовалось в работе [60]. Сравнение результатов расчета деформаций ползучести цилиндрической оболочки, рассчитанных на основе уравнений [292] при задании линейного закона распределения напряжений по толщине, с деформациями ползучести, рассчитанными на основе линеаризованных уравнений [87], проводились для оболочки с симметричным начальным прогибом в [c.274]

В целом проблематика качественного анализа решения уравнений теории оболочек ничем не отличается от соответствующей проблематики в теории дифференциальных уравнений с частными производными. Настоящих математиков — специалистов по теории дифференциальных уравне ний — проблемы теории оболочек пока мало привлекают. Участие в развитии теории оболочек М. И. Вишика и Л. А. Люстерника (1957, 1960) было слишком кратковременным, чтобы оставить глубокий след в математической теории оболочек. В то же время чувствуется, что в теории оболочек использовано не все то, что может предложить для внедрения теория дифференциальных уравнений. Впрочем, следует сказать, что и среди специалистов по теории оболочек в последнее время ослабел интерес к проблемам общей теории и, в частности, к проблемам качественного анализа напряженного состояния произвольных оболочек. Ответственность за это несут не широкие возможности вычислительной техники, упраздняющие необходимость качественного анализа, а скорее то обстоятельство, что многие объекты новой техники хотя и работают в сложных условиях нагружения, но по своей конфигурации просты (цилиндрические панели, оболочки вращения) и для них эти вопросы не так остры. Оболочки сложной конфигурации прежде всего встречаются в современной архитектуре возникающие там уникальные задачи решаются так или иначе без заметного сопутствующего вклада в теорию. [c.240]

Динамику выпучивания пластин и оболочек, как правило, следует рассматривать в нелинейной постановке. Исследование сводится к интегрированию уравнений типа (7.1) с инерционными членами при ненулевых начальных условиях или соответствующих уравнений с дополнительными членами, которые учитывают начальные несовершенства и т. п. В такой постановке поведение цилиндрических оболочек и панелей было впервые исследовано В. А. Агамировым и А. С. Вольмиром (1959), а такнсе Г. А. Бойченко, Б. П. Макаровым, И. И. Судаковой и Ю. Ю. Швейко (1959). Первая группа авторов рассматривала нагружение круговой цилиндрической оболочки силами, возрастающими во времени. Решая задачу Коши на электронной вычислительной машине, они установили значение нагрузки, соответствующей наибольшей скорости нарастания прогибов. Это значение авторы назвали динамической критической нагрузкой . Вторая группа авторов рассматривала внезапное нагружение упругой цилиндрической панели силами, значения которых затем уменьшаются во времени до нуля. При этом оказалось возможным сформулировать задачу устойчивости. Для некоторого класса задач на плоскости параметров была построена область, соответствующая устойчивости начальной формы панели. В последние годы изучение динамического выпучивания пластин и оболочек велось широким фронтом обзор этих работ дан в книге [c.352]

Вопрос о необходимости учета перемещений в невозмущенном состоянии при составлении уравнений возмущенного движения был поставлен Г. Ю. Джанелидзе и В. В. Болотиным (1956). Было установлено, например, что в задаче об устойчивости прямолинейной формы стержня, снсатого периодической продольной силой, возможны явления неустойчивости при частоте внешней силы, близкой к частоте собственных продольных колебаний стержня. Большое число задач об устойчивости стержней, стержневых систем, пластин и оболочек было решено с учетом перемещений в невозмущенном состоянии. Дальнейшие исследования были выполнены Г. В. Ми-шенковым (1961), В. Ц. Гнуни (1961) и другими. В последней работе было показано, что учет перемещений в невозмущенном состоянии может расширить границы области неустойчивости для пологой панели на несколько десятков процентов. [c.355]

С. А. Алексеев (1967) рассмотрел задачу об устойчивости мягкой оболочки в дозвуковом потоке. Начиная с 1961 г. уже не раз обсуждался вопрос о границах применения поршневой теории к задачам устойчивости пластин и оболочек в потоке газа. Среди последних работ отметим статьи К. Е. Ливанова (1965) и О. Ю. Полянского (1965). Наряду с условием М Э 1 (М — число Маха для невозмущенного потока), условиями малости возмущений и квазистационарности, должно выполняться некоторое условие, связывающее показатели изменяемости возмущений вдоль и поперек потока. Что касается границы сверху для числа М, то она устанавливается с учетом аэродинамического нагрева, ионизации, диссоциации и других явлений, происходящих в пограничном слое. Учету влияния ионизации на устойчивость панели в потоке посвящены статьи А. Д. Ли-сунова (1960), Л. П. Кляуза и А. М. Мякушева (1966), Г. Е. Багдасаряна и М. В. Белубекяна (1966). [c.357]

Примеры применения квазистатических методов. Ряд работ [3, 12, 22, 23] посвящен следующей задаче пластинку или оболочку нагружают внешними силами, заданными с точностью до одного общего множителя— параметра д. Этот параметр весьма медленно (квазистатически) и монотонно возрастает от нуля до некоторого конечного значения. Требуется найти распределение параметров деформации (обычно — обобщенных координат, характеризующих нормальны й прогиб), достигаемое к концу процесса нагружения. В статье [а] рассмотрена задача о распределении вероятностей пол1юго прогиба упругой пологой цилиндрической панели со смещающимися кромками, сжатой осевыми силами интенсивностью д. Параметр начального прогиба считают случайным, параметр нагрузки — детерминированным. Вероятность хлопка для той же задачи вычисленд в статье [3] в предположении, что начальные прогибы подчиняются симметричному нормальному распределению со стандартом а . Эта вероятность показана на рис. 4 как функция нагрузки. Здесь Р (%) — вероятность хлопка д — величина осевого усилия. [c.520]

Работы Митчелла, выполненные как в бетоне, так и из пластмасс, так же роскошны, как Дворец губернатора майя-толь-теков в Ушмале, а некоторые даже достойны сравнения с памятником культуры ацтеков Камень Солнца . Тут, вероятно, можно сделать два замечания слишком часто он ограничивает свои задачи отделкой большой плоской панели, а не заставляет [c.190]

Иногда, если ребра, подкрепляющие О., достаточно надежны, сознательно допускают работе О. при нагрузках, превышающих критическую. Панели, потерявшие устойчивость, продолжают работать пак силовой элемент конструкции однако при этом су]че-ственно повышается ответственность набора, к-])ый должен быть рассчитан с учетом особенностей поведения О. в закритич. стадии. Расчет деформации О. в этой стадии, так же как и хлопок, принадлежат к числу геометрически нелинейных задач теории О. (т. е. таких задач, нелинейность которых обусловливается геометрич. фактором — сравнимостью перемещений О. с толщиной) с иным типом нелинейности (физической) приходится сталкиваться при расчете О., работающих при напряжениях выше предела пропорциональности или предела текучести. В этом слз чае нелинейность обусловливается свойствами материала О. Соответствующие уравнения выводятся с использованием теории пластичности [71 (при тех же основных допущениях, какие были указаны выше). [c.466]

Работа над алюминиевыми окнами и дверями предусматривала создание конструкций как для общественных, так и для жилых зданий. Основной задачей следует считать не создание какого-либо одного типа окна или двери, а выпуск серии профилей, допускающих при использовании разработанных для данной серии узлов известную свободу в работе. В связи с рядом условий в настоящее время алюминиевые профили получили большое распространение в окнах общественных зданий (см. табл. 2). Так, серия профилей для общественных зданий выпуска 1957 г. была применена для разработки ряда типов окон, в частности Промстальконструкцией (один из примеров использования их — окна в новом здании НИИ-200) серия профилей 1959 г-применена в алюминиевых панелях экспериментального здания и с незначительными дополнениями — в оконных блоках, разработанных Гипровузом для учебного корпуса института имени Губкина, Моспроектом для здания патентной библиотеки и др. [c.281]

Несколько задач о распределении напряжений в пологой сферической панели, ослабленной немалым эксцентричным круговым отверстием, приближенно решено в статьях [5.7, 5.8, 5.11]. В [5.7] предполагается, что сфера находится под действием равномерного внутреннего давления, а отверстие прикрыто крышкой, воспринимающей только поперечпую силу. Рассматриваются два случая закрепления внешнего контура панели свободное опирание и жесткое защемление. В работах [5.8, 5.11] рассматривается случай подкрепленного отверстия. Некоторые случаи концентрации напряжений в оболочках вращения изучаются в [5.10]. Напряжения в сферическом днище с круговым отверстием, в которое при помощи торообразного кольца заделывается цилиндрический патрубок, рассматриваются в статье [5.113]. [c.317]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...