Оболочки большого прогиба

Пологие цилиндрические оболочки, большие прогибы 458 [c.565]

Оболочки большого прогиба [c.137]

Уравнения (VII.55), (VII.58) и (VII.59) в совокупности представляют искомую систему уравнений для оболочек большого прогиба [c.140]

Линейная теория дает возможность исследовать устойчивость оболочки в малом. Полное решение задачи, включающее исследование потери устойчивости оболочки в большом, может быть дано с позиций нелинейной теории. Приведем соотношения, относящиеся к оболочке большого прогиба. Будем ис.ходить из того варианта теории, в котором оболочка считается пологой, по крайней мере, в пределах отдельной вмятины. [c.133]

Способом, описанным при получении уравнений (34) и (35), приходим к следующим уравнениям, относящимся к ортотропным оболочкам большого прогиба (при д = 0) [c.155]

Весьма пологие анизотропные оболочки большого прогиба. Здесь рассматривается теория весьма пологих анизотропных оболочек в случае, когда перемещения оболочки не малы. При этом теория будет строиться в предположении, что по сравнению с единицей малы не только деформации, т. е. удлинения и сдвиги, но и углы поворота элементов оболочки. [c.77]

Пологие ортотропные оболочки большого прогиба. При [c.95]

Весьма пологие анизотропные слоистые оболочки большого прогиба. Здесь приводятся основные уравнения и некоторые расчетные формулы теории многослойных весьма пологих анизотропных оболочек в случае, когда перемещения оболочки соизмеримы с ее общей толщиной К. [c.205]

Если оболочка длинная, то при больших х член, содержащий дает большие прогибы и при х- со имеем ш.->-оо, что физически недостоверно. Поэтому для длинной цилиндрической оболочки полагаем Сз = С4 = 0. Решение (10.78) принимает вид [c.233]

Эта глава посвящена оболочкам из композиционных материалов, причем основное внимание уделено построению различных вариантов теории тонких слоистых оболочек и их применению к задачам статики, динамики, устойчивости и термоупругости оболочек различных форм, а также их уточнению или формулировке других теорий, позволяющих учесть большие прогибы оболочек, трансверсальные эффекты и рассмотреть трехслойные конструкции. [c.251]

В очередном выпуске приведены результаты исследований накопления повреждений и образования трещин, динамической концентрации напряжений вокруг отверстий, больших прогибов гибких оболочечных элементов и процессов газо- и гидростатического формования. Проанализированы вопросы устойчивости оболочек, включая многослойные оболочечные конструкции, при простом и комбинированном нагружениях. Рассмотрены методы расчета лепестковых упругих муфт, многослойных сосудов давления, динамических характеристик пластинчатых систем, а также другие вопросы прочности как в общей постановке для широкой номенклатуры машиностроительных конструкций, так и в виде конкретных рекомендаций для определенных узлов и деталей машин. [c.136]

При упругопластическом расчете рассматриваемым методом не имеется никаких отличий по сравнению с обычным упругим расчетом. На начальном краю задается перерезывающая нагрузка и нулевой угол поворота. Результаты четвертого приближения показывают, что пластические деформации охватывают все нагруженное сечение при нагрузке Р= 1,95 Р , незначительно отличающейся от величин, полученных в работах [3,4]. Прогиб упругопластической оболочки в 1,06 раза больше прогиба упругой оболочки при той же нагрузке. Остальные результаты приведены в табл. 7.2. [c.210]

Внедрение в машиностроение, в строительство промышленных и гражданских сооружений таких материалов, как облегченные алюминиевые сплавы и пластмассы, которые являются с механической точки зрения нелинейно-упругими, выдвигает перед проектировщиками ряд новых вопросов расчета конструкций. Уже сейчас начинает ощущаться необходимость в практических методах динамического расчета конструкций, выполненных из нели-нейно-упругого материала, на действие различных динамических нагрузок случайного характера. Задачи динамического расчета нелинейных систем возникают также и при расчете конструкций, выполненных из линейно-упругого материала, когда нелинейность может быть обусловлена особенностью конструкций, например мачты на оттяжках, оболочки или пластинки при больших прогибах, большепролетные вантовые конструкции, нелинейная виброзащита и др. [c.165]

Уравнения (10.50) обобщают систему (10.47) на случай оболочки с большими прогибами, а при значениях кривизн, равных нулю, превращаются в уравнения (8.38) для гибких пластинок. [c.216]

Функции и Flo связаны с учетом влияния перерезывающих сил на распределение растягивающих сил при малых и больших прогибах оболочки и имеют следующий вид [c.45]

Для расчета диска на прочность используют систему нелинейных интегральных уравнений (2.77) и (2.84). Расчет на прочность проводят на каждом шаге оптимизации (см. гл. 2 6). В большинстве случаев для учета восстанавливающего эффекта сил растяжения при оптимизации упругой линии меридиана диска достаточно использовать первое квазилинейное решение уравнений пологой оболочки в больших прогибах. Ниже дан один из примеров оптимизации при изгибе. [c.210]

РЕШЕНИЕ ЗАДАЧ О БОЛЬШИХ ПРОГИБАХ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК НЕПРЯМЫМ МГЭ [c.70]

БОЛЬШИЕ ПРОГИБЫ ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК [c.87]

БОЛЬШИЕ ПРОГИБЫ ПЛАСТИН И ПОЛОГИХ ОБОЛОЧЕК НА УПРУГОМ ОСНОВАНИИ [c.102]

В настоящем параграфе излагается итерационный процесс решения задач о больших прогибах пологих оболочек, основан-нь[й на методе последовательных приближений и прямом методе граничных элементов [75] - [79]. Используются фундаментальные решения для пластины постоянной толщины при плоском напряженном состоянии и изгибе. [c.107]

Получим основные соотношения, относящиеся к трансверсальноизотропным оболочкам большого прогиба. При этом будем исходить из позиций технического варианта теории, считая оболочку пологой [c.137]

В многочисленных исследованиях динамического поведе ния цилиндрических оболочек рассматривалось влияние не линейности, присущей теории оболочек большого прогиба Обзор работ этого направления содержится в отчете [2] Цеди всех этих исследований, вообще говоря, носят двоякий характер. Первой целью является определение качествен ных эффектов, вызванных нелинейностью, таких, как явление прощелкивания и необычные динамические процессы при резонансном возбуждении, а также неустойчивость при параметрическом возбуждении. Некоторые из наиболее значительных исследований в этой области описаны в работах [3—7]. [c.63]

Здесь, наряду с предположениями классической теории пологих оболочек ( 5) и гипотезамиитерационнойтеории, принимаются исходные предположения теории оболочек большого прогиба ( 5, п. 3). [c.95]

Связанная система уравнений (50) и (51) по своей структуре аналогична системе, описывающей большие прогибы однородных пластин (см. работу Тимошенко и Войновского-Кригера [163] с. 418), включающей в отличие от системы (50), (51) нелинейные операторы, а также основным уравнениям линейной теории пологих оболочек ([163 ], с. 559). В нелинейной теории пластин й в теории пологих оболочек связь между уравнениями осуществляется через коэффициенты, зависящие от кривизны, а в рассматриваемом здесь случае слоистых анизотропных пластин эта связь вызвана неоднородностью материала (она осуществляется с помощью оператора включающего элементы матрицы 5 /, которые зависят, в свою очередь, от элементов матрицы Ац и матрицы Вц, входящих в исходные соотношения упругости). Это означает, что при постановке граничных условий на краях слоистой анизотропной пластины необходимо одновременно рассматривать силовые факторы и перемещения, соответствующие как плоскому, так и изгибному состояниям. При этом на каждом краю следует сформулировать по четыре граничных условия. [c.178]

Поскольку традиционные (симметричные относительно срединной поверхности и имеющие изотропные несущие слои) трехслойные оболочки подробно описаны в книге Плантема [224] и в руководстве [76], основное внимание здесь уделено следующим вопросам, недостаточно полно отраженным в этих работах 1) большим прогибам 2) многослойным конструкциям 3) конструкциям с обшивками из композиционных материалов. [c.246]

Нелинейные теории, описывающие большие прогибы трехслойных оболочек с изотропными несущими слоями, представлены в работах Вана [299], Фултона [97], Григолюка и Чулкова [102—104], Вемднера [303, 304]. Последняя теория учитывает эффект связанности плоской и иэгибной деформаций, вызванные несимметричностью пакета относительно срединной поверхности и может быть применена для анализа оболочек с различными несущими слоями. Она также учитывает трансверсальную нормальную деформацию. [c.247]

В большинстве работ, посвященных теории больших прогибов, рассматриваются оболочки и пластинки постоянной толщины при упругих деформациях. В этих работах использованы вариационные методы (метод Бубнова—Галеркина, метод Ритца и др.) [76, 80, 1б4]. Для решения при нагрузках различного вида и граничных условиях необходим большой объем вычислений. Разложение функции прогиба в ряд и удержание ограниченного числа членов приводит к потере точности. Для расчета пологой оболочки переменной толщины при произвольной осесимметричной нагрузке следует применять численные методы. В настоящем параграфе алгоритм расчета строится на методе интегральных уравнений. Параметры упругости полагаются переменными, что позволяет в дальнейшем использовать это решение для рассмотрения упругопластического состояния материала диска. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...