Панели пологие цилиндрические при

Напряжения касательные критические 163, 164 — Прогибы 162, 164 — Устойчивость 161—164 Панели пологие цилиндрические при сжатии осевом 159, 204 [c.558]

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

Проведены расчеты длинной шарнирно закрепленной пологой цилиндрической панели постоянной толщины h ho (5, 0,D, tO), находящейся под действием равномерно распределенного давления интенсивности р. При Л = параметры панели равны v = 0,3, к-20, = 100. Цель расчетов - изучение влияния на сходимость процесса (4.3.4) параметра Лд при неизменяемой толщине И. Результаты даны на рис.4.3, 4.4, где сплошными линиями изображены зависимости т (л) и уу(а), N - число итераций для процесса (4.3.4) при х, =т. Видно, что максимальное значение т и минимальное N достигается при Л = 1 (5, = о), при этом т равно значению, полученному по формуле (4.3.21). При увеличении h параметр т убывает, а число N неограниченно возрастает при уменьшении h параметр т также убывает, но число итераций N при этом остается ограниченным. [c.125]

Выполнены расчеты пологой цилиндрической панели переменной толщины с шарнирно закрепленными краями при значениях параметров к=20, v = 0,3, e(,=10 р = ЮО. Закон изменения толщины задан кусочно-линейной функцией с двумя звеньями Л(о)=1,5, Л(//2)=0,5, л(/) = 1,5. При таком законе изменения толщи- [c.125]

Пологая цилиндрическая панель с начальным прогибом из материала с ограниченной ползучестью при сжатии вдоль образующей рассматривалась в [133]. Длительная критическая нагрузка здесь определяется выражением Гв/(1+с), где Тв — верхняя критическая нагрузка при сжатии упругой панели с начальным прогибом. [c.253]

УДЛИНЕННЫХ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПОЛОГИХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПАНЕЛЕЙ С ЛЕГКИМ ЗАПОЛНИТЕЛЕМ ПРИ РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ ПОПЕРЕЧНОЙ [c.280]

В пределах допущений теории трехслойных пологих оболочек с легким заполнителем дается точное решение для удлиненных шарнирно опертой и защемленной трехслойных пологих цилиндрических панелей под действием нормального равномерного внешнего давления, приложенного со стороны выпуклости. Исследуется возможность потери устойчивости этих оболочек при больших прогибах для случая симметричной и несимметричной форм изогнутой поверхности. Даны графики и таблицы значений верхней и нижней критических нагрузок в зависимости от параметров кривизны, жесткости заполнителя на сдвиг и геометрических размеров оболочек. [c.280]

Задачам устойчивости и больших прогибов удлиненных однослойных пологих цилиндрических панелей при поперечной нагрузке посвящено несколько работ [1 ]—[5]. [c.280]

Для тонких ортотропных весьма пологих оболочек из материала с линейной наследственностью система уравнений с учетом геометрической нелинейности была получена в работах [69, 72]. Применением преобразования Лапласа по времени система из двух уравнений относительно функции напряжений и прогибов приводится к компактному виду. Для квадратной свободно опертой цилиндрической панели при дей- [c.272]

Весьма широкую тему для исследований представляет определение спектра частот и принадлежащих им собственных форм колебаний. Оно является вспомогательной задачей при динамических расчетах как вынужденных колебаний, так и других квазистационарных процессов. За исключением свободно опертых пологих оболочек и цилиндрических панелей, любая задача из этой области содержит и сегодня достаточно трудностей для ее решения. [c.248]

Описанный метод был достаточно быстро развит В. В. Болотиным и его школой. После работ по прямоугольной пластинке (В. В. Болотин, 1961 В. В. Болотин и др., 1960) появились исследования спектра поперечных колебаний цилиндрических замкнутых оболочек и цилиндрических панелей (Ю. В. Гаврилов, 1961, 1963), пологих оболочек (В. В. Болотин, 1960), пластинок по теории Тимошенко (В. Н. Москаленко, 1961). По теории Тимошенко краевые эффекты при высоких частотах вырождаются вырождение заключается в том, что основное напряженное состояние описывается несколькими слагаемыми типа [c.250]

Решение задачи подробно рассмотрено в работе [1 ]. Нижнее критическое напряжение при 20 оказалось равным р = 0,26й. По-видимому, при более точном решении теоретическое значение р должно упасть и приблизиться к значению 0,18й, полученному для замкнутой цилиндрической оболочки. В то же время для пологой панели (при к 20) величина р мало отличается от критического напряжения для плоской панели. Следовательно, при проведении практических расчетов верхнее критическое напряжение нужно определять по формулам (133) и (135), а для нижнего критического напряжения принимать (в случае тщательно изготовленных оболочек) р = 3,6 при к 20 р = 0,18/г при й> 20. Для панелей, имеющих значительную начальную погибь, сравнимую с толщиной оболочки, следует принимать р = 0,12к при А> 20. [c.161]

Уравнения (4. 1) — (4.2) могут быть использованы при решении задач об определении верхней критической нагрузки тонких упругих пологих круговых трехслойных цилиндрических панелей постоянной толщины. Сформулируем граничные условия. [c.87]

Решение стохастических задач для распределенных нелинейных систем встречает серьезные математические трудности. Поэтому обычно распределенную систему заменяют эквивалентной в некотором смысле системой с конечным числом степеней свободы. Одна из задач состоит в отыскании распределения критических сил по заданному распределению пара-метроё начальных возмущений. Пусть известна детерминистическая связь между критическим параметром и параметрами возмущений щ, и ,. . ., UJn Тогда при некоторых ограничениях (В. В. Болотин, 1958) плотность распределения вероятности р (Р ) может быть выражена через совместную плотность р (щ, и ,. . ., Мт)- Этот метод был применен для анализа распределения критических сил пологой цилиндрической панели, нагруженной осевыми давлениями. Вычисленные значения математических ожиданий и дисперсий оказались близки к опытным значениям. Б. П. Макаров (1962, 1963) и В. М. Гончаренко (1962) рассмотрели ряд других случаев осевое и гидростатическое сжатие круговой цилиндрической оболочки, гидростатическое сжатие цилиндрической панели и др. Б. П. Макаров (1962) и А. С. Вольмир (1963) произвели статистическую обработку экспериментальных данных по испытаниям оболочек на устойчивость в частности, Б. П. Макаров (1962) исследовал экспериментальные данные с точки зрения высказанной им гипотезы о возможности бимодальных распределений критических сил. [c.358]

Подавляющее большинство исследований в рамках второй постановки относится к замкнутым цилиндрическим оболочкам и панел ям в условиях осевого сжатия либо его комбинации с внутренним (внешним) давлением. Рассмотрим основные подходы к решению подобных задач, так как это может быть полезным для дальнейшего анализа исследований устойчивости пологих оболочек вращения при ползучести. [c.5]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

Особое место в теоретических исследованиях занимают работы. выполненные В. А. Баженовым, А. И. Оглоблей, Е. А Гоцуляком, по изучению неосесимметричных форм потери устойчивости при одностороннем контакте о упругим основанием колец, цилиндрических оболочек и пологих панелей, нагруженных давлением 118—26, 76—79]. Здесь учтены линейное (кольцо, цилиндрические оболочки) и нелинейное (панели) докритические состояния. Дифференциальные уравнения устойчивости заменяются системой однородных алгебраических уравнений. Методом продолжения решения по [c.19]

Несколько лучше обстоит дело с устойчивостью пологих панелей, опирающихся на достаточно жесткие контуры. Устойчивость цилиндрических, конических и сферических панелей в нелинейной постановке рассматривалась А. С. Вольмиром (1956), Э. И. Григолюком (1956, 1960), О. И. Теребушко (1958), И. И. Воровичем и В. Ф. Зипаловой (1966). Наличие достаточно жесткого контура сильно сужает класс возможных форм потери устойчивости панели, поэтому невысокие приближения дают здесь обычно достаточно достоверный результат. Сходная ситуация может встретиться и при расчете подкрепленных оболочек. [c.345]

Несколько задач о распределении напряжений в пологой сферической панели, ослабленной немалым эксцентричным круговым отверстием, приближенно решено в статьях [5.7, 5.8, 5.11]. В [5.7] предполагается, что сфера находится под действием равномерного внутреннего давления, а отверстие прикрыто крышкой, воспринимающей только поперечпую силу. Рассматриваются два случая закрепления внешнего контура панели свободное опирание и жесткое защемление. В работах [5.8, 5.11] рассматривается случай подкрепленного отверстия. Некоторые случаи концентрации напряжений в оболочках вращения изучаются в [5.10]. Напряжения в сферическом днище с круговым отверстием, в которое при помощи торообразного кольца заделывается цилиндрический патрубок, рассматриваются в статье [5.113]. [c.317]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...