Устойчивость панелей цилиндрических при сжатии

Напряжения касательные критические 163, 164 — Прогибы 162, 164 — Устойчивость 161—164 Панели пологие цилиндрические при сжатии осевом 159, 204 [c.558]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

К у р ш и н Л. М. Устойчивость при сжатии, трехслойной цилиндрической свободно опертой панели и цилиндра с заполнителем из гофра. В сб. Вопросы расчета элементов авиационных конструкций под ред. А. Я. Александрова М. Оборонгиз, 1959. [c.267]

Во второй части излагаются экспериментальные основы прочности и устойчивости композитных оболочек и цилиндрических панелей при силовых и тепловых воздействиях. Результаты экспериментальной проверки предлагаемых в монографии методов расчета приведены в гл. 6. Они базируются на изучении закономерностей изменения предельных нагрузок большого количества продольно сжатых ортотропных цилиндрических стеклопластиковых оболочек с различными геометрическими размерами при изотермических состояниях и нестационарных режимах нагрева. [c.8]

Устойчивость при осевом сжатии цилиндрической панели со слабо закрепленным [c.269]

Цилиндрическая панель при сжатии вдсль образующей. Рассмотрим задачу об устойчивости панели — незамкнутой цилиндрической оболочки — при действии сжи.мающих усилии р, равномерно распределенных вдоль криволинейных кромок (рис. 21). Через а и Ь обозначены раз.меры панели по образующей и вдоль дуги. Координату х отсчитывают вдоль образующей у — по дуге — радиус срединной поверхности. Панель шарнирно оперта по всем кромкам. Решая линейную задачу, исходим из уравнения (21) для рассматриваемого случая оно принимает вид [c.158]

Подавляющее большинство исследований в рамках второй постановки относится к замкнутым цилиндрическим оболочкам и панел ям в условиях осевого сжатия либо его комбинации с внутренним (внешним) давлением. Рассмотрим основные подходы к решению подобных задач, так как это может быть полезным для дальнейшего анализа исследований устойчивости пологих оболочек вращения при ползучести. [c.5]

При исследовании устойчивости сжатых вдоль образующей цилиндрических оболочек и панелей следует учитывать начальные несовершенства срединной поверхности, определяющие ее отклонение от идеальной формы. В трактовке, предложенной Л. М. Курщиным [51], для решения такого рода задач имеется два подхода, различных по идее, но сходных по реализации. [c.5]

При исследовании ползучести тонких оболочек и решении вопросов устойчивости может иметь значение учет нелинейных слагаемых (квадратов углов поворота) в выражениях для деформаций. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена А. С. Вольмиром и П., Г. Зыкиным [31, 32]. Здесь рассматривалась квадратная цилиндрическая панель с начальным прогибом при продольном сжатии. Для решения задачи о прощелкивании панели в условиях ползучести используется. приближенное решение нелинейной упругой задачи панели с начальным прогибом. В процессе ползучести этот начальный прогиб растет и рассчитывается с помощью некоторого приближенного приема, не учитывающего перераспределения напряжений в процессе ползучести. За счет переменного начального прогиба меняется значение верхней критической нагрузки, определяемой уравнениям-и упругой задачи, соответствующее ее прощелкиванию. Когда ве-,личина прогиба достигает значения, при котором соответствующая верхняя критическая нагрузка для упругой панели станет равной действующей нагрузке, произойдет прощелки-вание панели. Существенным результатом этой работы явилось определение критического времени, по истечении которого оболочка скачком перейдет в новое состояние. Учет перераспределения напряжений в процессе ползучести в этой схеме при использовании, как и в [32], теории старения проводился в работе [79]. Аналогичные задачи для сжатой цилин- дрической панели при нелинейной ползучести рассматривались в [60, 95]. [c.272]

Задача о сжатии круглой пластины рассмотрена Л. А. Толоконниковым (1959) с учетом деформации и смещений основного состояния. Показано, что зависимость критического давления от относительной длины не является монотонной и однозначной. При этом существует предельное отношение толщины к радиусу, при достижении которого пластина перестает терять устойчивость. Тем же методом найдены критические нагрузки для кольцевой пластины, круговой цилиндрической оболочки и цилиндрической панели при действии поперечного давления (Г. Б. Киреева, 1961, 1966). [c.78]

Решение стохастических задач для распределенных нелинейных систем встречает серьезные математические трудности. Поэтому обычно распределенную систему заменяют эквивалентной в некотором смысле системой с конечным числом степеней свободы. Одна из задач состоит в отыскании распределения критических сил по заданному распределению пара-метроё начальных возмущений. Пусть известна детерминистическая связь между критическим параметром и параметрами возмущений щ, и ,. . ., UJn Тогда при некоторых ограничениях (В. В. Болотин, 1958) плотность распределения вероятности р (Р ) может быть выражена через совместную плотность р (щ, и ,. . ., Мт)- Этот метод был применен для анализа распределения критических сил пологой цилиндрической панели, нагруженной осевыми давлениями. Вычисленные значения математических ожиданий и дисперсий оказались близки к опытным значениям. Б. П. Макаров (1962, 1963) и В. М. Гончаренко (1962) рассмотрели ряд других случаев осевое и гидростатическое сжатие круговой цилиндрической оболочки, гидростатическое сжатие цилиндрической панели и др. Б. П. Макаров (1962) и А. С. Вольмир (1963) произвели статистическую обработку экспериментальных данных по испытаниям оболочек на устойчивость в частности, Б. П. Макаров (1962) исследовал экспериментальные данные с точки зрения высказанной им гипотезы о возможности бимодальных распределений критических сил. [c.358]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...