Определение необходимого усилия и выбор ГКМ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕОБХОДИМОГО УСИЛИЯ ШТАМПОВКИ И ВЫБОР ГКМ [c.258]

Определение необходимого усилия и выбор ГКМ [c.109]

Мы установили, что в простейшем случае ортотропного материала из всех компонент тензора поверхности прочности шестого ранга допустимыми являются лишь Fu2, 122 и F - Поскольку эти компоненты, как и компоненты F12, fi6, F26, характеризуют эффект взаимного влияния различных напряжений, при их определении необходимо принимать те же меры предосторожности в выборе отношения значений усилий в экспериментах с комбинированным нагружением, что и ранее. Следуя [c.466]

Определение параметров прессующего механизма. В практике литья под давлением можно часто встретиться с изготовлением деталей на машинах недостаточной мощности, особенно при использовании многогнездных пресс-форм или при литье крупногабаритных изделий, поэтому при выборе машины, в первую очередь, нужно основываться на расчете необходимых усилий прессования и подпрессовки. [c.67]

Два последних метода, отличаясь большой точностью, в то же время сложны и не позволяют получить инженерные формулы для расчета усилий необходимо каждый раз суммировать напряжения по отдельным точкам контактной поверхности для определения полного усилия. Вариационный метод также довольно сложен, как можно видеть из приведенного выше примера осадки, но он позволяет получить конечные формулы, хотя и сложные по форме. К недостаткам вариационного метода относят также произвольный выбор подходящих функций и упрощения при математической разработке метода. [c.268]

Формула (100) является приближенной. Нередко возникает необходимость в более точном определении потребной мощности и максимального усилия в тяговом органе при групповом приводе с передачей гибкой связью. Точное определение тягового усилия необходимо, например, для правильного выбора тягового органа. В этом случае прибегают к более точным методам расчета. [c.149]

Определение усилий запрессовки. Выбору способа запрессовки и необходимого для этого оборудования должно предшествовать определение величины усилия, потребного для запрессовки. [c.262]

В главе изложены данные теоретического и экспериментального исследования колебаний, требования к выбору параметров рессорного подвешивания, обеспечивающих плавный ход вагона. Приведены характеристики основных типов вагонов отечественного парка, необходимые при анализе их динамических качеств, сил, действующих на вагон при движении в кривых. Даны методы и формулы для определения величин нагрузок и их распределения между элементами вагонных тележек при динамическом вписывании вагонов в кривые, а также методы оценки и нормальные расчётные запасы устойчивости вагонов от схода колёсной пары с рельсов, от опрокидывания и от выхода из габаритов кузова вагона при его крене на рессорах под действием боковых сил. В этой же главе приведены способы оценки и результаты теоретического и экспериментального определения продольных усилий в поезде при стационарном и не-установившемся режиме его движения, а также перечень основных объектов измерений при динамических испытаниях вагонов. Помимо описания современной аппаратуры и приборов для динамических испытаний вагонов, приведён также перечень основных объектов измерений. [c.8]

Такая постановка задачи анализа операций холодной штамповки выдавливанием позволяет в результате ее успешного решения найти поля напряжений кинематические и деформационные. Поля напряжений в дальнейшем используются для определения силовых и энергетических параметров процесса, необходимых для выбора усилия кузнечно-штамповочного оборудования и мощности привода. Давления на боковых поверхностях матриц и контейнеров используют при проектировании штамповой оснастки, в частности, при проектировании составных матриц рассчитывают величину натягов, обеспечивающих заданное распределение напряжений. Для расчета натягов з составных матрицах давление на боковую поверхность часто принимают равным удельной силе выдавливания, приложенной к торцу пуансона, что не соответствует действительности. Очевидно, это давление зависит в значительной степени от коэффициента выдавливания. [c.26]

Допускаемые напряжения в швах машиностроительных конструкций устанавливаются в зависимости от допускаемых напряжений основного металла. Это положение позволяет проектировать сварные соединения, равнопрочные основному металлу, не производя определения величин усилий, действующих в них кроме того, при конструировании соединений в этом случае нет необходимости учитывать многие переменные величины, влияющие на выбор коэффициентов запаса прочности разрабатываемой конструкции (степень точности расчета и т. п.). [c.20]

Расчет пролетных строений эстакад и путепроводов состоит в определении внутренних усилий и перемещений в сечениях составляющих конструктивных элементов с учетом их взаимодействия при работе под внешними нагрузками. Тип расчетной модели пролетного строения необходимо выбирать с учетом характера работы пролетных строений под нагрузками и особенностей несущей конструкции. Применяемые для пролетных строений эстакад и путепроводов несущие конструкции можно рассматривать как континуальные, дискретные и дискретно-континуальные системы. Выбор расчетной модели для пролетных строений — достаточно сложная задача, при решении которой во многих случаях требуются теоретические и экспериментальные исследования. [c.130]

Пространственная компоновка рабочего места, величина усилий воздействия на органы управления, параметры обзорности определяются прежде всего положением тела работающего. Оно зависит от необходимой ориентации его в пространстве, а также от величины площади опоры. Наиболее часто оператор работает стоя и сидя, реже — лежа (рис. 5—7). Каждое из положений характеризуется определенным расходом энергии. Выбор рабочего положения связан с размерами моторного пространства, величиной и характером (статическая, динамическая) рабочей нагрузки, объемом и темпом рабочих движений, требуемой степенью точ- [c.34]

Круг решаемых методами сопротивления материалов задач включает в себя задачи расчета безопасных нагрузок, определения надежных размеров элементов, обоснования выбора наиболее подходящих материалов. Для этого необходимо выявить закономерности распределения внутренних усилий и соответствующих им геометрических изменений (деформаций) в элементах в зависимости от их формы и размеров, вида, характера, места приложения, величины и направления нагрузок, определить меры измерения усилий и деформаций и сопоставить их с механическими характеристиками реальных конструкционных материалов. [c.146]

При выборе оборудования для холодной штамповки необходимо учитывать вид операции, материал, размеры и сложность конфигурации заготовки. Основной вопрос, решаемый при выборе оборудования,— определение усилия пресса. Для холодной объемной штамповки требуемое усилие определяют по таким же зависимостям, как для горячей штамповки с учетом особенностей холодной штамповки [6, 29]. Усилия здесь получаются больше, так как пластичность металлов в холодном состоянии гораздо ниже, чем в горячем. [c.151]

Величина динамических усилий будет тем больше, чем больше скорость, набранная вторым приводом к мгновению трогания с места первого привода. Определение этой скорости можно выполнить по методике, изложенной в 12. Используя формулы этого параграфа, необходимо найти закон изменения перемещений турбинного колеса муфты второго привода ф и, приравняв ф = ф, (ф — приведенный к валу турбинного колеса зазор в цепи и приводных передачах между муфтами противоположных приводов), определить соответствующее время выбора зазоров 4оэ- Подставляя далее в формулу, описывающую закон изменения скорости турбинного колеса второго привода, найдем искомую скорость. Этот метод подробно изложен ниже при исследовании динамики двухдвигательного привода конвейера, где зазоры относительно невелики. [c.173]

Расчет усилий, крутящих моментов и мощностей резания. Программа предназначена для определения как силовых параметров на отдельных шпинделях, так и суммарных параметров всей шпиндельной коробки линейных станков. В качестве исходных данных задаются технологические операции и режимы резания. В различные моменты процесса обработки нагрузка на шпиндели и приводные валы будет разной. Для более точных расчетов шпиндельных коробок и правильного выбора мощности привода необходимо учитывать максимальные крутящие моменты на каждом шпинделе и общую суммарную нагрузку. [c.112]

Определение усилий в поперечных сечениях. Необходимо соответствующее расположение тензодатчиков на поверхности детали выбор базы датчика определяется получением требуемой величины показания в зависимости от измеряемого усилия. Зависимость между показанием тензометра и усилием устанавливается путем тарировки детали с укрепленными на ней датчиками, так как расчет является приближенным (отклонения от применяемого в расчете закона распределения напряжений по сечению влияние креплений тензометра). [c.508]

При выборе материала для деталей машин, подверженных кавитационному, абразивному или совместному кавитационно-абразивному разрушению конструктору приходится, как правило, решать две основные задачи. Первая заключается в сравнении сопротивляемости данного конструктивного материала износу, определяемой его физико-механическими свойствами, и действительных разрушающих усилий, зависящих от характеристик потока (наличия и степени развития кавитации, скорости потока, концентрации и состава наносов и т. д.). Если сопротивляемость материала больше воздействия этих усилий то, по-видимому, никакого разрушения не произойдет. Если же она недостаточная, то необходимо решить вторую задачу, заключающуюся в прогнозировании интенсивности и размеров будущего разрушения н в определении на этой основе экономически оправданного межремонтного периода эксплуатации. [c.162]

Хотя для обработки жидких и газовых смесей, солей и растворителей требуются определенные затраты, они необходимы для сохранения окружающей среды. Технологической схемой извлечения предусмотрен ряд операций, как по-ка.-ано иа рис. 245 [12]. Наличие даже незначительных количеств извлекаемых веществ может быть более важно при определении удалить и (или) извлечь растворимые вещества, соли или металлы. Сегодня во всем мире усилия направлены на максимальное использование оборотных вод. Каждая установка или процесс, хотя и кажутся сходными, различаются по составам выходящим растворов. Следовательно, при проведении исследований существенным является выбор и нахождение оптимального способа обработки отходов. [c.334]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

В случае несимметричного нагружения, как показано на рис. 1, 6, Д. И. Журавский начинает с определения диагоналей, которые будут участвовать в работе. Зная опорные реакции, он заключает, что первые две нагрузки слева будут передаваться на левую опору и рабочими диагоналями будут те, которые на рисунке отмечены сплошными линиями. Отправляясь далее от узла О и поступая, как прежде, можно легко определить усилия во всех элементах фермы. С помощью этого метода Д. И. Журавский нашел наиболее неблагоприятное распределение нагрузки для каждого элемента моста и вычислил соответствующие максимальные усилия, которые должны приниматься во внимание при выборе для этих элементов необходимых размеров поперечного сечения. Д. И. Журавский сделал модель моста, в которой вертикальные болтовые стяжки бы- [c.646]

Определение необходимого усилия затяжки резьбового соединения еще сложно. Однако опыт работы с концентраторными преобразователями позволяет произвести ориентировочный расчет ряда величин, от которых зависит выбор усилий затяжки. [c.333]

Выбор ширины полотна фартучного конвейера В определяется либо необходимой производительностью, либо максимальным размером кусков. Для чушкового чугуна и скрапа размер ширины полотна прн наличии бортов должен быть не менге" 650 мм. Для предварительного определения тягового усилия Р (кгс) рекомендуется формула [29] [c.177]

Теор ИЯ обработки Д еталлов давлением — это наука о физической сущности и закономерностях процессов пластической деформации металлов в различных технологических условиях. Основными ее задачами являются определение оптимальных условий для пластического деформирования металлов в холоднод и горячед состоянии и расчет необходимых усилий деформации с целью правильного выбора мощности оборудования. [c.148]

Науку о пластическом деформировании металлов в холодном и горячем состоянии, о физической сущности, физических и механических закономерностях этих процессов в различных технологических условиях назьшают теорией обработки металлов давлением. Основные задачи этой теории —выявление наиболее благоприятных условий пластического деформирования металла при различных процессах обработки металлов давлением, установление режимов обработки металлов давлением и определение величин усилий, необходимых для обработки металлов давлением. Решения задач теории обработки металлов давлением предопределяют наиболее рациональное построение технологии обработки металлов давлением, правильный выбор и рациональное использование оборудования и оснастки для обработки металлов давлением. [c.151]

Поэтому в даниую работу, кроме указанных технологических процессов, включена глава, кратко освещающая основные вопросы пластической деформации применительно к холодной высадке с приведением результатов экспериментальных работ, формул и примерных расчетов по определению действующих усилий, необходимых технологам при выборе соответствующего оборудования. [c.5]

Все эти изменения конструкции соединяемых деталей необходимы, так как детали на сборку поступают из загрузочно-транспортных устройств, где им необходимо придать определенное ориентированное положение, и чем больше деталь имеет плоскостей симметрии, тем проще обеспечить ей нужное положение при ориентировании и транспортировании. Детали, которые исходя из служебного назначения не могут бьпъ выполнены симметричными, должны иметь резко выраженную асимметричность с тем, чтобы облегчить их выбор, ориентирование (используя относительное смещение центра тяжести детали) и подачу из загрузочнотранспортных устройств. Если асимметричность по наружному контуру выражена недостаточно, то необходимо усилить уже имеющиеся признаки асимметричности изменением размеров детали так, чтобы ее длина бьша значительно больше диаметра, а также выполнением буртика, канавки (рис. 2.2.115, [c.234]

Как указал By [53], для четкого определения параметров Рц, fi6, необходимо должным образом учесть чувствительность экспериментов путем оптимального выбора отношения В усилий при комбнпированном нагружении это отношение можно вы- [c.464]

Данная конструкция толкателя имеет ряд ЦреимущестЁ перед описанными ранее рычажными схемами центробежных толкателей. При правильно выбранной форме направляющей рабочее усилие толкателя на всей длине хода штока остается практически постоянным, в то время как в других конструкциях рабочее усилие значительно изменяется. При необходимости иметь рабочее усилие, изменяющееся по определенному закону, соответственно изменяют профиль направляющей поверхности. При выборе профиля направляющей поверхности исходят из наличия прямой пропорциональности между ординатой центра тяжести центробежного груза и угловой скоростью (при неизменном рабочем усилии толкателя), и учитывают, что движение штока практически начинается одновременно с началом вращения ротора, т. е. время т от момента включения тока до начала движения штока весьма близко к нулю. Теоретически движение штока начинается, когда угловая скорость ротора достигнет величины [c.509]

При выборе полуфабрикатов из деформируемых сплавов для определенного назначения следует иметь в виду, что высокопрочные сплавы для деталей, несущих большие механические нагрузки, прежде всего оцениваются, очевидно, по механическим свойствам, с учетом характера нагружения (растяжение, сжатие, кручение и т, д., либо их комбинация). Сплавы q этого типа обладают пониженной техноло-ги ческой пластичностью, которая буде определять не только возможность изготовления необходимого полуфабриката, но и равномерность механических свойств этого полуфабриката в различных направлениях, если изготовленная из него деталь будет работать в конструкции под действием усилий различного направления. Как правило, чем больше раз.меры полуфабриката и сложнее его форма, тем больше разница в свойствах в различных направлениях. [c.23]

Простейшим способом ограничения крутяш его момента при затягивании гаек является выбор соответствующей длины рукоятки ключа. Однако усилие руки в процессе работы даже у одного и того же сборш,ика может изменяться в сравнительно широких пределах (см. стр. 151), что, безусловно, будет сказываться на равномерности затяжки. Поэтому способ регулирования величины крутяш,его момента длиной рукоятки ключа применяется только в том случае, когда есть необходимость ограничить наибольший крутяш,ий момент при максимальном усилии рабочего. Для неразборных соединений используется иногда метод ограничения момента затяжки посредством так называемой ложной головки винта. Размеры ее контрольного пояска рассчитаны на определенную величину момента. Превышение последней вызывает скручивание и отрыв головки. Обычно же применяют другие меры ограничения момента при затяжке гайки (винта) специальные ключи, поворот гайки на определенный, заранее установленный угол затяжку с измерением удлинения шпильки или болта. [c.188]

Механидескне прессы. Основным параметром пресса является номинальное усилие. При выборе прессов по номинальному усилию необходимо учитывать, что оно может быть приложено к ползуну только на определенном участке его хода. [c.62]

Выбор стропа. При определении действующего на ветвь стропа усилия Р необходимо учитывать больщое значение величины угла наклона стропа к вертикали а (фиг. 3-37), так как [c.64]

К недостаткам данного метода относится длительность подготовительных работ, связанных с наладкой приспособлений к работе, и разброс показаний замеров удлинения шпилек. Поэтому на практике продолжает применяться метод вытяжки шпилек краном с замером усилия динамометром. Удлинение контролируется индикатором, упираемым в торец стержня шпильки. Степень затягивания при неизменном крутящем моменте может колебаться в широких пределах вследствие разных сил трения. Поэтому при затягивании гаек краном особое внимание приходится обращать на одинаковую степень очистки всех резьбовых соединений, выбор длины ключа, угла его поворота и равномерность смазки трущихся поверхностей соприкасаемых деталей. Перед затяжкой Данным методом шпильки разъема насоса необходимо пронумеровать. Затяжку гаек за каждый проход надо вести в определенной последовательности (рис. 2.8, табл. 2.1—2.3). [c.36]

Выбор схемы основывается на трех основных величинах, характеризующих следящий привод как механизм определенного функционального назначения. К ним относятся 1) скорость исполнительного движения 2) тяговое усилие (момент), которое должен обеспечить исполнительный механизм 3) необходимая точность вопроизведения исполнительным механизмом задающего движения при стабильной работе привода. [c.243]

При определении вида пробных функций для %., 4 следует вспомнить 1.2, 1.7, где подробно обоуждались аналогичные проблемы, только для компонент вектора перемещений Ui, 1аГ Это связано с тем, что (3.25) полностью тождественны с (I.I.I4). Однако выводы здесь совершенно иные. Например, условше невозможности точного представления жестких смещений для полиномиальных аппроксимаций М , Ar теряет всякий смысл, так как слагаемые в функциях, , которые не дают усилий и моментов, нигде в функционале не фигурируют. Поэтому отсутствие в пробных функциях для Xi, аналога жестка смещений должно восприниматься как положительное качество. 4 ак же здесь не становятся противоречивыми аналог требований к выбору степени полиномов для различных компонент перемещений Wj, UT с тбчки зрения необходимой гладкости решения и хорошей аппроксимацией постоянных деформаций, так как используемый функционал не выдвигает никаких требований к гладкости функций, f , а требует лишь хорошей аппроксимации усилий и моментов. [c.234]

Секционную матрицу можно устанавливать и закреплять непосредственно на нижней или верхней плите (в зависимости от схемы штампа) или с применением монтажной плиты. Основным средством фиксации служат цилиндрические штифты, которые одновременно удерживают секции от сдвига во время выполнения разделительных операций. При обработке штампуемого металла толщиной s 1,5 мм, когда усилия, возникающие в проеме матрицы Л/смещ. невелики, штифты, как правило, достаточно надежно удерживают секции от смещения, а при s> 1,5 мм требуется более прочная опора. Ее осуществляют двумя способами непосредственной врезкой в несущую плиту (основную или монтажную) или с помощью врезных шпоиок (рис. 78). Для того чтобы технически обосновать выбор варианта фиксации секций от сдвига, необходимо выполнить расчет, сущность которого заключается в определении силы, сдвигающей секцию со своего зафиксированного положения, и сопоставление ее с силой, при которой может происходить смятие плиты в зоне штифтов, а также соответствующий их изгиб, что приводит к некоторому смещению секции и, как следствие, к нарушению технологического режущего зазора. [c.400]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...