Основные деформационные соотношения

Основные деформационные соотношения [c.23]

При переработке по схеме симметричного каландрования с валками небольшого диаметра (160—200 мм) со скоростью не ниже 3—5 м/мин время пребывания резиновой смеси в поступательном потоке в рабочем зазоре, т. е. время основного деформационного воздействия, значительно меньше характерных времен релаксации и последействия резиновой смеси. В этом случае ввиду слабо развившихся релаксационных процессов накопленная высокоэластическая деформация сдвига в каждом малом материальном объеме смеси в момент выхода листа из зазора каландра определится простым соотношением [c.90]

В этом разделе представлены основные уравнения и соотношения, которые используются в расчетах многослойных конструкций. На основе вариационных методов с использованием деформационных соотношений получены уравнения равновесия, дай анализ геометрических характеристик поверхностей и соотношений упругости анизотропного тела. Рассмотрены различные случаи упругой симметрии, показаны преобразования коэффициентов [c.65]

Основным структурным элементом конструкционных слоистых армированных пластиков является однонаправленно-армированный слой. Поэтому ползучесть слоистых пластиков определяется упруговязкими свойствами и геометрией расположения отдельных слоев. В свою очередь упруговязкие свойства одно-направленно-армированных слоев определяются свойствами их компонентов. Неоднородностью строения армированных пластиков и различными деформационными свойствами компонентов обусловлена неоднородность распределения напряжений по объему этих материалов. Напряжения в компонентах различны и зависят в основном от соотношения деформационных свойств и объемных содержаний компонентов. При длительном действии нагрузки вследствие выраженного различия упруговязких свойств полимерного связующего и армирующих волокон в компонентах материала происходит перераспределение напряжений во времени. Рассмотрим три независимых случая нагружения [c.91]

В работе [1] Б. Будянский показал, что при сингулярных поверхностях нагружения деформационные соотношения могут не противоречить основным представлениям теории пластичности. [c.146]

При сингулярных поверхностях нагружения деформационные соотношения могут не противоречить основным представлениям теории пластичности. Предположим, что функции нагружения не зависят от Хг. Чтобы наглядно изложить основные соображения, положим вначале, что напряженное и деформированное состояния характеризуются лишь двумя парами отличных от нуля компонент напряжений и деформаций (например, случаи кручения или антиплоской деформации), [c.282]

Для вывода основных соотношений, связывающих силу и плотность тока деформационной гальванопары с наводорожива-ющим и коррозионным воздействием среды на скачкообразном этапе развития трещины, проанализируем ситуацию в ее вершине. [c.90]

Как уже указывалось выше, основной областью применения деформационных уравнений повреждений является малоцикловая усталость [18, 39], причем расчет ширины петель пластического гистерезиса должен проводиться в этих условиях с учетом деформационной анизотропии. Кроме того, должна приниматься во внимание возможная циклическая нестабильность и ползучесть материала. Соответствующие расчеты не могут производиться на основе соотношения (3.31) теории течения, которая не учитывает [c.91]

Техническая теория гибких упругопластических оболочек развита в работах [24, 26] техническая теория ползучести тонких оболочек при малых прогибах с использованием деформационной теории и гипотезы старения — в работах [8, 9]. Дифференциальные уравнения ползучести гибких пологих оболочек с физическими соотношениями, линеаризованными относительно основного безмоментного состояния, приведены в работе [18]. [c.16]

На рис. 14 показано схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения в ней феррита и аустенита. Если преобладает а - фаза (феррито-аустенитные стали) или, наоборот, у - фаза (некоторые аустенитные хромоникелевые стали), то пластичность достаточно велика и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин, плен и других характерных дефектов металла. Схема не дает информации об изменениях в стали, которые могут происходить при колебаниях температуры. В частности, возможно количественное изменение в соотношении фаз. Тем не менее она позволяет установить температурно-деформационный режим пластического деформирования стали в сл) ае, когда известна температурная зависимость соотношения основных фаз. При определенном соотношении а - и у - фаз, когда количество той или другой из них превышает 20-25 % при температуре деформирования, пластичность стали уменьшается. Это может вызвать образование характерных дефектов стали, так как условия горячей пластической деформации весьма жестки. [c.43]

Принято считать, что величина деформационного упрочнения связана с изменением общей плотности дислокаций в металле во время пластической деформации величиной е. В литературе приводится большое число соотношений между прочностью металла, т.е. напряжением, при котором начинается пластическая деформация, и плотностью дислокаций. Как уже указывалось, все они сводятся в основном к виду о = Оо+ СЬд/р, где а - напряжения начала пластического течения С - модуль сдвига Ь - вектор Бюргерса дислокации Оо напряжения, учитывающие вклад других факторов. [c.46]

Отмеченные ограничения возникают в результате стремления расширить области применения основных положений линейной механики разрушения на условия упругопластического деформирования и разрушения. Однако возможности такого перехода связаны с уровнем номинальной нагруженности рассчитываемых элементов и влиянием эксплуатационных факторов (температура, скорость нагружения и Т.Д.). Очевидно, что в этих условиях необходим анализ закономерностей, характеристик и критериев упругопластического деформирования и разрушения. Важным аспектом данного анализа является оценка влияния эффектов объемности напряженного состояния на определяемые характеристики трещиностойкости и его учет в уравнениях предельного состояния. Предварительные результаты, полученные в этом направлении, привели к необходимости использовать в расчетных соотношениях эффективный предел текучести в условиях, отличных от линейного однородного напряженного состояния. Наиболее успешно такой подход реализован в отношении деформационного (коэффициент интенсивности деформаций К[(,(,) и энергетического (Л-интеграл) критериев упругопластического разрушения [14, 30-32]. [c.22]

Основной идеей, положенной в основу структурной модели, является представление о микронеоднородности реальных материалов. Особенностью моделей этого типа является весьма схематичное введение неоднородности в рассмотренном варианте она интерпретируется различием пределов текучести одинаково деформируемых подэлементов, составляющих элементарный объем. Микронеоднородность пластической деформации и микронапряжения, как было показано, определяют память материала к предыстории деформирования и, следовательно, деформационную анизотропию. Естественно, возникает вопрос, в каком соотношении находится моделируемая неоднородность с реальной, насколько соизмеримы соответствующие микронапряжения. Интегральная оценка их соизмеримости может быть получена при использовании энергетических представлений, в частности, понятия скрытой энергии деформации, для значений которой имеются экспериментальные данные 110]. [c.26]

Основные уравнения связи между напряжениями и деформациями зависят от конкретных соотношений пластичности и поЛ зучести, положенных в основу расчета. Наиболее разработанными и широко используемыми являются теории пластичности и ползучести деформационного типа, а также теории пластического течения и упрочнения. Основные положения этих теорий достаточно известны [49, SI, 52, 102 и др.]. В гл. 3 приведены только уравнения, необходимые для конкретных расчетов. [c.68]

Основные соотношения деформационной теории пластичности. [c.68]

В расчетах, основанных на использовании деформационных теорий пластичности и ползучести, удобным оказывается метод дополнительных деформаций. Экономия времени и объема памяти машины, связанная с однократным вычислением матрицы жесткости, делает его в некоторых случаях более эффективным по сравнению с методом переменных параметров упругости. Основные соотношения и алгоритм метода дополнительных деформаций изложены в гл. 3. [c.167]

Решений контактных задач, в которых равновесие оболочки описано геометрически или физически нелинейной теорией, в литературе значительно меньше. В основном это исследования Г. И. Львова [163—174]. В них предложена вариационная постановка контактных задач для тонкостенных гибких элементов конструкций на основе физических соотношений деформационной теории пластичности Ильюшина, теорий пластического течения и технических теорий нелинейной ползучести. С помощью математического аппарата вариационных неравенств дано определение обобщенного решения и задача сведена к проблеме минимизации функционала, заданного на множестве допустимых решений. Минимизация функционалов выполнена методом локальных вариаций, поперечное обжатие оболочки в зоне контакта не учтено. [c.13]

Деформационная теория пластичности нашла широкое прв-менение в практических расчетах. Экспериментальные исследования показали, что основные зависимости деформационной теории пластичности Генки—Надаи—Ильюшина справедливы по крайней мере при монотонном возрастании нагрузок и для случая простого нагружения. Однако при сложном нагружении особенно когда на некоторых этапах нагружения происходит разгрузка, применение деформационной теории может привести к погрешностям. Основной недостаток уравнений (1.10)—отрицание роли истории Нагружения, так как уравнения устанавливаются для конечных соотношений. [c.22]

Формирование слоистой структуры в результате диффузионных и деформационных процессов в присутствии поверхностноактивной смазочной среды обусловливает усложненную картину рентгенограммы металла с ГЦК решеткой кроме основных линий твердого раствора появляется другая система линий, соответствующая отражению рентгеновских лучей от кристаллографических плоскостей медной пленки. По соотношению интегральных интенсивностей интерференционных линий разных фаз можно оценить толщину отражающих слоев. Особенно отчетливо выявляются две системы линий на рентгенограммах образцов с высоким начальным содержанием цинка, приводящим к увеличению разности периодов кристаллических решеток. На рис. 61 приведены две рентгенограммы, полученные после испытания на трение латуни Л63 в течение 17 и 40 ч. Соотношение интенсивностей линий сви-154 [c.154]

Деформационная теория пластичности [3, 4] предполагает наличие однозначной зависимости между суммарными деформациями в упруго-пластическом теле и напряжениями. Для изотропного тела основные соотношения деформационной теории имеют вид [c.531]

Если основными источниками примесных атомов при деформационном старении служат избыточные фазы и сегрегации у границ зерен, то следует ожидать большей степени неоднородности блокирования различных дислокаций и дислокационных систем по сравнению с выделением непосредственно из твердого раствора. Это связано с повышенной конкуренцией между различными дислокациями и дислокационными системами, обусловленной различным их пространственным расположением относительно указанных источников (кинетический фактор) и различным соотношением их потенциальных энергий (термодинамический фактор). Интересным и практически важным следствием большей неоднородности блокирования дислокаций в описанных условиях старения должно быть получение меньшей величины зуба и длины площадки текучести при нагружении деформационно состаренной стали. При прочих равных условиях длина площадки текучести должна увеличиваться с увеличением однородности блокирования различных дислокаций (см. с. 58). [c.41]

У8 имели величину зерна, соответствующую баллу 6—7 по шкале ГОСТ 5639—65. Содержание углерода в указанных марках стали (10, 40, У8) обеспечивало получение набора структур после нормализации с соотношением количества феррита и перлита 80 20, 40 60 и 0 100% соответственно, что позволило исследовать влияние увеличения количества перлита на эффект динамического деформационного старения. Результаты испытаний приведены на рис. 89—92. Из приведенных данных следует, что термическая обработка, оказывая влияние на форму, величину и распределение карбидной фазы в матрице, на величину зерна и содержание примесных атомов в твердом растворе, влияет и на эффект динамического деформационного старения. Однако это влияние в основном количественное (см. рис. 89). Термическая обработка, стабилизирующая структурное состояние стали (продолжительный высокотемпературный отпуск), уменьшает эффект динамического деформационного старения (см. рис. 90, 91). Термическая обработка, не оказывающая существенного влияния на стабилизацию структуры (отжиг, нормализация), не оказывает и заметного влияния на эффект динамического деформационного старения (см. рис. 89). Термическая обработка, приводящая к получению метастабильного состояния и к повышению концентрации примесных атомов в твердом растворе (закалка без отпуска, закалка с низким отпуском), приводит к наложению и суммированию эффектов термического и динамического деформационного старения (см. рис. 92). [c.232]

Если деформационная способность металла кромки в период остывания зависит от отношения объемов твердой и жидкой фаз. размеров и форм кристаллитов, характера структуры и субструктуры, то пластичность его в основном определяется химическим составом сплава. В частности, трещинообразование хромоникелевых сталей усиливается с увеличением в них суммарного содержания хрома и никеля. Поэтому стали по степени возрастания склочности их к трещинообразованию обычно располагают в следующей последовательности 18-8, 25-15, 25-20 и 15-35. С другой стороны, ряд исследователей считает, что склонность к возникновению кристаллизационных трещин определяется в основном не суммарным содержанием хрома и никеля в сплаве, а соотношением между ферритообразующими и аустенитообразующими элементами, т. е. величиной хромоникелевого эквивалента. [c.71]

Важным фактором, определяющим надежность соединения элементов металлоконструкций, является прочность и стабильность контактов между поверхностью металла и клея. Реальная прочность твердых тел на 2—3 порядка ниже рассчитанной теоретически по силам взаимодействия между частицами тел. Это объясняется наличием микротрещин, представляющих собой начальные дефекты, возникающие в материале в результате тепловых, механических и других воздействий. Трещины могут возникнуть также на включениях или неоднородностях, обладающих отличными от основного материала механическими свойствами. В клеевых соединениях свойства компонентов существенно различны, поэтому условия для образования дефектов особенно благоприятны из-за напряжений на границе раздела фаз, возникающих при формировании и эксплуатации системы. Эти напряжения увеличиваются из-за различия деформационных характеристик компонентов при действии температуры, влажности, внешних нагрузок. Развитие трещин в зависимости от соотношения скоростей разрушения и релаксации напряжений может происходить с [c.480]

Ниже будут представлены основные соотношения некоторых теорий пластичности деформационной, билинейной и теории течения. Эти теории, в которых не учитывается влияние скорости деформации на соотношения между напряжениями и деформациями, часто применяются к динамическим задачам пластичности ввиду того, что они довольно подробно исследованы, а также ввиду хороших практических приближений, какие эти теории дают для определенного класса задач. [c.13]

Закон пропорциональности девиаторов. Как уже было сказано, основные соотношения между напряжениями и деформациями в деформационной теории пластичности записываются так же, как уравнения закона Гука [c.168]

Будем считать, что деформирование многослойной оболочки происходит без поперечных деформаций растяжения — сжатия (бз=0). Для учета деформаций поперечных сдвиг01в ограничимся линейным приближением ез1 = б13(г)+езкг) (1.2), поскольку эти деформации не являются основными, а только уточняют классическую теорию оболочек. Основные деформации е . е , 6i2 будем считать малыми, поэтому произведениями ещ ), 622(z), 612(2), б21(г) МОЖНО пренебречь. С учетом сделанных замечаний для многослойной оболочки вместо деформационных соотношений (2.132) можно воспользоваться следующими выражениями [c.107]

Показатель деформационного упрочнения п, определяющий интенсивность протекания процесса пластической деформации материала, рассчитывают в соответствии с уравнением Коф-фина-Мэнсона (5.37). Он является основной константой, от которой зависит скорость роста усталостных трещин в области малоцикловой усталости при фиксированном уровне размаха пластических деформаций Ле ,/. Испытания, например, сплава 800Н при 700 °С со скоростью деформации 4-10 с показали, что соотношение (5.35) достаточно точно позволяет оценить распространение усталостных трещин [112]. В результате обобщения экспериментальных данных по различным маркам нержавеющих сталей (8 марок) и жаропрочным сплавам (6 марок) установлено, что показатель степени при размахе пластической деформации изменяется в интервале 1-2 [110]. [c.246]

Деформационная теория в основном экспериментально обоснована для режимов длительного малоциклового нагружения, причем для неизотермических условий имеются режимы сложных нагружений, когда деформационная трактовка дает значительные погрешности. Для этих случаев, видимо, перспективными являются уравнения состояния, составленные на основе дифференциальных соотношений. Однако использование таких теорий (например, теории термовязкопластичности с комбинированным упрочнением [52, 84, 111] и др.) для неизотермических нагружений сдерживается математическими и вычислительными сложностями, а также недостатком экспериментальных данных. В этой связи актуальным для инженерных расчетов длительной малоцикловой и неизотермической прочности является определение области использования деформационной теории, в том числе и для сложных режимов изменения напряжений, деформаций и температур. [c.185]

В настоящей главе исследуются основные закономерности квази-статических процессов деформирования, накопления повреждений и разрушения зернистых и волокнистых композитов. Анализируются зависимости инвариантов макронапряжений от инвариантов макродеформаций при различных схемах пропорционального макродеформирования, которые являются основой для построения определяющих соотношений на стадии деформационного разупрочнения. Исследуются вопросы многостадийности процессов накопления повреждений и условия перехода от микро- к макроразрушению. Обнаружен эффект роста предельных деформаций при увеличении коэффициентов жесткости нагружающей системы, входящих в граничные условия. [c.127]

На всем протяжении данного исследования, являлись ли предметом обсуждения деформационные свойства тканей человека, металлов или сложная термоупругость резины, основное внимание уделялось тем аспектам поведения, которые важны для рациональной (прикладной) механики. Макроскопическая механика сплошной среды имеет свои собственные фундаментальные законы. Чтобы сделать акцент на определяющих соотношениях, важных для механики континуума, я уделил лишь минимальное внимание особой, но родственной микроскопической механике, изобретающей атомистические модели для интерпретации наблюдавшихся явлений одним из других возможных способов. В конце XIX века стало ясно, а во второй половине XX века даже более отчетливо очевидно, что конструирование определяющих соотношений на атомистических началах представляет собой бесконечную работу, покоящуюся на основе нуждающейся в принятии быстро умножающихся предположений и большом количестве гипотетических механизмов. Атомистические исследования, как теоретические, так и экспериментальные, имеют особую закономерность и прелесть. Прогресс в технологии металлов тесно связан с атомистическим анализом, в то время как технология проектирования конструкций развивалась благодаря развитию прикладной механики. Начиная с классического труда Боаза и Шмида 1935 г., появилось большое число публикаций, в которых прослеживается развитие экспериментальных исследований монокристаллов и модели дислокаций, интерпретирующие их. Отсылаем читателя к таким обзорам для обсуждения и знакомства с литературой, поскольку в данной работе основное внимание уделяется макроскопическому поведению, наблюдаемому в экспериментах, каковы бы ни были цели отдельных экспериментаторов. [c.130]

I- Наиболее простая модель, учитывающая пластические де- формации материала, основана на деформационной теории пластичности Генки—Надаи—Ильюшина [60, 61, 66, 67, 109, 131]. Эта модель предполагает наличие одноаначной аависимости между суммарными деформациями и напряжениями в упруго-пластическом теле. Для изотропного тела основные соотношения деформационной теории имеют внд [c.20]

В процессе пластической деформации происходит взаимодействие дефектов кристаллической решетки, в частности, дислокаций, которое обусловливает деформационное упрочнение металлов. Современные теории стремятся объяснить наблюдаемые экспериментальные кривые деформационного упрочнения и определить зависимости напряжений и деформаций, исходя, в основном, из расположения и взаимодействия дислокаций. Справедливость различных теорий, каждая из которых содержит ряд произвольно выбранных параметров, обусловливается большим или меньшим соответствием экспериментальным данным [53]. Принципиально новые научные положения о стадийности пластической деформации, рассмотренные выше, отражают развитие и накопление в материале повреждений — деструкционный характер деформирования. Изучение напряжений и деформаций и их соотношения при деформировании с позиций выявления и оценки нарушений сплошности в материале и полученные в этом направлении результаты позволили установить закономерности поведения материала, вскрывающие деструкционный характер деформирования. Впервые на диаграммах напряжение — деформация выявлена критическая точка, которая определяет переход к преимущественно деструкционной стадии деформации. На основании параметров диаграммы 5—61/2 разработаны пути количественной оценки степени деструкции пластически деформированного металла. [c.22]

Тогда отрезок, отсекаемый на оси ординат, соответствует размеру блоков 12пЮ(Нк1), а тангенс угла наклона — величине г нк1)-Как указано выше, основные причины изменения ширины линий рентгенограммы — микродеформация кристаллической решетки и наличие дисперсных элементов субструктуры металла. Однако известно, что изменение ширины интерференционных линий вызывают также деформационные и двойниковые дефекты упаковки (д. у.). Это приводит к кажущемуся уменьшению размеров областей когерентного рассеяния (о. к. р.) в соответствии с соотношением [c.71]

Деформационная анизотропия. Развитие анизотропии упругих свойств при пластической деформации первоначально изотропного материала (деформационная анизотропия) является хорошо установленным экспериментальным фактом. Этот факт должен (в принципе) учитьюаться при определении пластической деформации и формулировке принципа гра-диентальности в теории течения. Соотношение типа (5) связано с появлением на рубеже 60-х гг. результатов, свидетельствующих о существенном (порядка 20% и выше) изменении средних на разгрузке модулей и о нелинейности разгрузки. Последующие исследования, вьшолненные на различных (в основном малоуглеродистых) сталях, меди, латуни, никеле, позволили сделать общие вьюоды в результате пластической деформации модули упругости Е, G убьюают (после предварительного растяжения Е изменяется значительнее, чем G после кручения — наоборот), причем наиболее быстро на начальном неупругом участке, и достигают минимума при [c.51]

Вместе с тем глубине исследования пластичности в физическом ее аспекте совершенно не отвечает состояние теории явления. Аналитическое рассмотрение проблемы не выходит за рамки описания конкретных моделей деформации, вследствие чего попытки выхода на макроскопический (инженерный) уровень задачи фактически даже не предпринимаются. В то же время в представлениях о пластичности, ра виваемых и механиками, получили распространение три основных подхода — деформационная теория, модель течения и концепция скольжения. Две первых откровенно феноменологические и по своему характеру являются интерполяционными. С их помощью без дополнительных предположений в основном удается описывать лишь те факты, на основе которых производится калибровка соответствующих уравнений. Сколько-нибудь существенной предсказательной ценно-стьк ни деформационная теория, ни теория течения не обладают. Этот их недостаток заложен уже в исходных принципах названных концепций, поскольку при формулировке определяющих соотношений заведомо пренебрегают физическими механизмами формирования свойств. [c.7]

Кнюппель и Мауер [187], исследовав 200 плавок различного способа выплавки, установили, что основное влияние на ударную вязкость после деформационного старения оказывают азот, фосфор и кислород, причем величины их удельного влияния относятся соответственно как 3,3 1 0,75. Эти авторы пришли к выводу, что склонность сталей к деформационному старению зависит только от их химического состава и не зависит от способа выплавки. Примечательно замечание, что установленное ими влияние химического состава имеет значение только для использованной термической обработки (нормализация на спокойном воздухе), так как, например, влияние кислорода с увеличением скорости охлаждения становится слабее, чем это следует из вышеприведенного. К. Ф. Стародубов и И. И. Коссая исследовали влияние на склонность стали к старению суммарного содержания в ней газов (азота, кислорода, водорода), переплавляя сталь в вакууме [190]. Ряд авторов определенно указывает, что учет влияния азота, фосфора, кислорода на степень охрупчивания при деформационном старении будет неполным, если не принимать во внимание содержание в стали марганца и углерода . Что касается марганца, то его наличие в стали улучшает вязкость после деформационного старения, причем особенно важно не абсолютное содержание марганца, а значение соотношения Мп С [71, 123]. Поэтому, в частности, изменение содержания углерода в пределах содержания его в низкоуглеродистой стали при неизменном содержании марганца будет изменять склонность стали к деформационному старению. Увеличение содержания углерода усиливает Неблагоприятное влияние азота и фосфора на охрупчивание при деформационном старении [71]. Данные же о [c.99]

Приводя напряжения (583) к статически эквивалентной системе упругих сил и моментов, получим основные соотношения, свя-зываюш,ие деформационное и напряженное состояние слоистой ортотропной оболочки [c.171]

Используя соотношения (2,214—219) для системы валентных сил и основываясь на значениях основных частот, соответствующих данной интерпретации, Эбере и Нильсен получили вполне приемлемые значения силовых постоянных. Применяя эти постоянные, они вычислили значения основных частот молекулы D O и достигли прекрасного согласия с опытом. Столь точное совпадение подтверждает их интерпретацию основных частот. Тем не менее, необходимо отметить, что электронный спектр приводит по всей видимости к другим значениям основных частот для деформационных колебаний и (см. Герцберг и Франц [435], Градштейн [397], Шпонер и Теллер [802]). [c.325]

Три наиболее интенсивные (и поляризованные) комбинационные линии с частотами 3019,3 1623,3 и 1342,4 см могут быть отнесены только к трем полносимметричным колебаниям V] ag), ag), Vз ag). Эта интерпретация согласуется с ожидаемым характером этих колебаний. Первое из этих колебаний должно быть в основном колебанием С—Н( ), второе — колебанием = (v9 ), третье— симметричным деформационным колебанием группы СНа (V ) наблю(денные значения частот вполне соответствуют этим типам колебаний. Далее, эта интерпретация подтверждается сравнением с частотами молекулы 304. Если три наиболее интенсивные комбинационные линии молекулы Са04 идентифицировать так же, как и для молекулы СаН4, то мы будем иметь большое изотопическое смещение для частот vf и и малое изотопическое смещение для частоты v Ч При этом удовлетворительно выполняется изотопическое соотношение (2,314). [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...