Механические свойства исследованных металлов

Механические свойства исследованных металлов [c.138]

Механические свойства исследованных металлов. Как известно, характеристики механических свойств металлов определяются по диаграммам деформирования при растяжении. По оси ординат на этих диаграммах откладывается величина, характеризующая усилие, а по оси абсцисс — величина, характеризующая деформацию. [c.150]

Механические свойства наплавленного металла находятся ниже требований технических условий. Исследования позволили сделать вывод, что повреждения произошли из-за нарушения технологии сварки и термообработки стыков на заводе-изгото-вителе и разупрочнения металла в процессе эксплуатации. [c.222]

Экспериментальные данные свидетельствуют о достаточно сложной температурно-скоростной зависимости механических свойств исследуемых металлов и находятся в качественном соответствии с результатами других исследований как при растяжении, так и при сжатии, ограниченных более узким диапазоном скоростей деформирования [123, 372, 400, 407]. [c.130]

Сопоставление сопротивления усталости монолитной и многослойной стали. Сравнительная оценка сопротивления усталости монолитной и многослойной стали должна, но-видимому, рассматриваться с позиций проявления влияния масштабного фактора, вызывающего снижение пределов выносливости образцов или элементов конструкций по мере роста их размеров [21. Исследования [2—5], выполненные на гладких цилиндрических образцах, свидетельствуют о том, что масштабный фактор наиболее сильно проявляется при изгибе и кручении. По мере увеличения диаметра образца от 7,5 до 200 мм снижение пределов выносливости [2—5] может достигать 30—50 %. В меньшей степени роль масштабного фактора проявляется при осевом нагружении [2], однако, и в этом случае его влияние может быть существенным. Предположим, что сопротивление усталости тонколистового металла в многослойных конструкциях окажется повышенным в сравнении с монолитным. С целью проверки этого предположения выполнены сравнительные усталостные испытания многослойных и однотипных монолитных образцов (рис. 1), изготовленных из малоуглеродистой стали марки Ст. Зсп. Химический состав и механические свойства исследованной стали удовлетворяли требованиям ГОСТа 380-71. [c.257]

Трудности в определении степени щелочной агрессивности котловой воды и в установлении истинных причин разрушения элемента котельного агрегата привели в настоящее время к такому положению, что почти все случаи трещинообразования в барабанах котлов Госгортехнадзором и рядом специализированных организаций (ОРГРЭС, ВТИ и др.) квалифицируются как результат межкристаллитной щелочной электрохимической коррозии. Показателями, подтверждающими наличие данного вида коррозии, считаются межкристаллитный характер начальной фазы трещинообразования по результатам металлографического исследования и сохранение нормальных механических свойств основного металла в местах, приближенных к очагу возникновения трещин. [c.239]

На изменение толщины стеики при раздаче заготовок из алюминиевых, магниевых и титановых сплавов существенное влияние оказывает анизотропия механических свойств. Исследования В. И. Мордасова показали, что при раздаче заготовок из трансверсально изотропных металлов (г 2 = = Г21 = г) с увеличением г (при постоянном К) утонение стеики уменьшается, а с увеличением К — увеличивается (рис. 26). [c.221]

Неоднородность свойств в сварном соединении обусловлена различием механических свойств основного металла, металла шва и околошовной зоны, а также дефектами сварки (трещины, непро-вары и т. п.). Исследования показывают, что неоднородность механических свойств на границе сплавления твердого и мягкого [c.54]

Для фиксации момента возникновения трещины и исследования процесса ее развития применяют разнообразные методы, основанные на изменении различных механических, физических, электрических, магнитных, акустических и других свойств исследованного металла. Большинство методов (а их известно около 50 ) используются также для неразрушающего контроля отдельных элементов конструкций и высоконагруженных деталей ответственного назначения. [c.41]

Сущ ествует несколько способов использования инертной среды с целью защиты металлов от окисления и газонасыщения. По одному из них в специальной камере размещают рабочие части молота к камере присоединена нагревательная индукционная печь с температурой нагрева до 2500° С. Камера с рабочей частью молота и печь составляет единую герметизированную систему, в которую помещают материал, подлежащий ковке (например, слитки или заготовки из тугоплавких металлов). Затем всю систему заполняют аргоном и герметизируют. Все стадии передела (нагрев, ковка и последующее охлаждение) осуществляются в герметизированной камере при помощи специальных манипуляторов. Полученные поковки например, из молибдена и его сплавов и других тугоплавких металлов, практически не имеют на поверхности окалины. Исследование поверхностного слоя металла показало, что он почти не подвергся газонасыщению. Такой металл имеет более высокую пластичность и физико-механические свойства, чем металл, обрабатываемый на воздухе. [c.444]

Экспериментальные исследования показали, что электролитические металлы содержат как металлические включения, так и большое количество неметаллических включений в виде гидроокиси [8], окиси [9], воды [10], водорода [П], галогенов [12], поверхностно-активных веществ [13] и т. п. Очевидно, Что присутствие в кристаллической решетке и между кристаллами разнообразных включений отражается на физико-механических свойствах электролитических металлов. [c.274]

В более поздних работах по исследованию пластической деформации стружкообразования, проваленных советскими исследователями, вместо термина угол скалывания получил распространение термин угол сдвига . Было также обнаружено, что угол действия ф и угол скалывания 0 (угол сдвига) в зависимости от механических свойств обрабатываемого металла, угловых параметров инструментов и режимов резания изменяются в больших пределах, чем указывал И. А. Тиме. [c.66]

Подробные исследования предельных состояний деформации и прочности чистых металлов, основанные на испытаниях монокристаллов, убедительно показывают, что дефекты различных размеров и различного характера имеются во всем объеме кристаллов металла. В соответствии с их размерами и характером эти дефекты оказывают неодинаковое влияние на развитие пластических деформаций и разрушений путем отрыва. Без знания роли этих дефектов невозможно понимание природы основных механических свойств технических металлов. Ввиду этого необходимо постепенно разрабатывать новую теорию деформации и прочности металла, в которой теория макродеформаций будет основана на концепции среды, состоящей из движущих дислокаций и проникнутой сетью стойких точечных дефектов и границ с повышенным сопротивлением деформации. [c.139]

Экспериментальные исследования механических свойств редких металлов проводили в течение семи-восьми лет главным образом в лабораториях Горьковского политехнического института, Дзержинского филиала НИИХИММАШ, Горьковского авиационного завода, завода Красное Сормово и Горьковского автомобильного завода. [c.3]

В институте металлургии АН СССР разработан метод изучения изменений структуры и механических свойств основного металла в условиях термического цикла сварки и создана установка для этой цели. По методике исследования тонкие стержневые образцы, вырезанные из исследуемого металла, нагревают током, охлаждают в соответствии с заданным термическим циклом сварки и в различные моменты цикла подвергают быстрому разрыву. Нагрев образца регулируют изменением силы тока по заданной программе, а скорость охлаждения — опрыскиванием водой, обдувом газом или пропусканием через него тока небольшой силы. [c.40]

Первый труд, излагающий вопросы металловедения с точки зрения прочности. Книга широко используется в качестве учебного пособия в машиностроительных втузах, а также в заводских лабораториях и научно-исследовательских институтах. На базе современного представления о строении металлов в ней излагаются механические свойства металлов статическая прочность, пластическая деформация, усталость и ползучесть металлов, остаточные напряжения, механические свойства однокристальных металлов. В книге приведено большое количество результатов собственных исследований. [c.10]

Механические свойства основного металла и металла сварных соединений исследованных строительных сталей, полученные на [c.266]

В качестве примера можно привести результаты исследований, полученные на техническом титане ВТ1-1Т и сплаве 0Т4-1М Е. И. Литвиновой и О. Ю. Бровиным. Химический состав и механические свойства этих металлов приведены в табл. 46. [c.186]

Металлографические исследования деформированного металла показали, что боридная фаза в контрольном и обработанном слитках при деформации значительно измельчается. Механические свойства деформированного металла определялись при температурах 300, 550, 900, 1100° С (табл. 17). Интервал температур 300—550° С соответствует температуре эксплуатации труб, а интервал 900—1100° С — прокатке изделий, подвергнутых горячей прокатке. [c.479]

Исследование влияния повышения температуры закалки от 800 до 1200° на механические свойства основного металла и сварных соединений после старения выявило заметное снижение прочности и повышение угла [c.295]

Данные многочисленных исследований свидетельствуют об отрицательном влиянии водорода на механические свойства стали, однако единое мнение о характере и степени их изменения в результате наводороживания отсутствует. Так, согласно [11], предел текучести стали уменьшается, а согласно [14], напротив, увеличивается. Предел прочности при поглощении водорода снижается незначительно [15, 14], а в результате наводороживания металла в сероводородных растворах существенно уменьшается [И, 12, 16]. [c.15]

Щеглов Б.А. Оценка механических свойств листовых металлов при гидравлических испытаниях / В кн Исследование процессов ааастической деформации мета.члов — М Металлургия, 1965, — С. 24—29. [c.265]

Всесторонние структурные исследования и анализ влияния различных структурных состояний на механические свойства тугоплавких металлов и сплавов с ОЦК-решеткой были выполнены В. И. Трефиловым, Ю. В. Миль-маном, С. А. Фирстовым с сотрудниками [9, 28]. [c.122]

Как известно [1], пластическая деформация определяется как деформация, приводящая к остаточному изменению размеров образца (заготовки, прессовки и т. д.), ее мерой является величина натурального логарифма отношения конечного и начального размеров. Для самого же материала, который, образно говоря, размеров образца не знает и не помнит , мерой пластической деформации является только остаточная плотность дислокаций, связанных в определенную структуру (чаще всего ячеистую). При этом для одних условий деформации (Г = onst и е = onst) эти механическое и физическое определения можно привести в соответствие, однако при изменении условий появляется неопределенность. Дело в том, что одна и та же деформация, но при разных, например, температурах будет давать даже без учета процессов возврата различную остаточную плотность дислокаций и различную структуру [47, 373], следовательно, и свойства материала после таких обработок должны отличаться. Эта неопределенность затрудняет объяснение механических свойств деформированных металлов, их сравнение со свойствами тех же металлов в рекристаллизованном состоянии. Возникает и дополнительное осложнение, связанное с тем, что, как показывают данные электронно-микроскопического исследования (рис. 4.13), при повторной деформации дислокационная [c.175]

Механические свойства основного металла, определенные после нанесения ионно-плазменного покрытия из нитрида титана отличаются незначительно, независимо от времени нагрева при напылении (сГ(, 2 = 1150 МПа Ов = 1400 МПа б = 5,5% ф = 36%). Структура стали У8 — отпущенный сорбит. Металлографические исследования показали, что даже на нетравленных шлифах граница между покрытием и основой проявляется сравнительно четко, покрытие копирует рельеф металла. На участках, нормальных к направлению движения напыляемых частиц, толщина покрытия больше, чем на остальных. Поверхность покрытия неровная, наблюдаются впадины и бугры. Дно крупных впадин, имеющих форму усеченного конуса, обычно опцавлено, края гладкие. Аналогичные образования были обнаружены при исследовании поверхности покрытия на растровом микроскопе [246]. Полагают, что в данном случае имеет место химическое взаимодействие материалов покрытия и основы. Результаты определения трещиностойкости приведены в табл. 8.1. [c.152]

Вместе с тем, как отмечалось выше, сушествуют нерешенные проблемы в получении таких наноматериалов традиционными методами — газовой конденсацией или шаровым размолом в связи с сохранением в них при компактировании некоторой остаточной пористости и дополнительными трудностями при приготовлении массивных образцов [1, 2, 4]. Как результат, до недавнего времени были выполнены лишь единичные работы по исследованию механических свойств наноструктурных металлов и сплавов, имеющих размер зерен около 100 нм и менее. Большинство проведенных исследований связано с измерениями микротвердости, и полученные данные весьма противоречивы. Например, в некоторых работах [320, 321] обнаружено разупрочнение при уменьшении зерен до нанометрических размеров, в то же время в ряде других работ [322, 323] наблюдали в этом случае упрочнение, хотя наклон кривых был меньше по сравнению с соотношением Холла-Петча. [c.182]

Результаты последних экспериментальных исследований [46, 49] показали, что за счет ускоренного охлаждения аустенитных сталей можно уменьшить или даже совсем исключить применение микролегирующих добавок для данных сталей без снижения уровня заданных механических свойств прокатанного металла. [c.14]

Для получения таких данных в ИЭС им. Е. О. Патона АН УССР выполнены соответствующие сравнительные экспериментальные исследования. При проведении экспериментов характеристики усталости сварных соединений определялись на крупномасштабных образцах в зависимости от вида сварки, химического состава и механических свойств основного металла, а также конструктивных особенностей многослойных конструкций. [c.257]

Наиболее полное исследование процесса абразивного изнашивания закрепленным абразивом при малых скоростях (резания, в связи с механическими свойствами чистых металлов и сплавов, проведено М. М. Хру-щовым и М. А. Бабичевым [1]. [c.12]

Проведенные исследования показали, что электродуговая наплавка и электроискровое нанесение защитных покрытий не ухудшают механических свойств исходного металла труб, поэтому их можно рекомендовать для нанесения на котельные трубы защитных покрытий быстроизнашиваемых участков поверхностей нагрева, подверженных коррозионноэрозионному износу. [c.123]

Поскольку скорость нагрева при ЭМО очень высокая, то, очевидно, полная рекристаллизация при повторных рабочих ходах не успевает произойти. Существует наследственность упрочнения конструкционных сталей при повторной закалке, проводимой в сочетании с ВТМО и НТМО. Эффект наследственности обычно объясняется передачей дефектов кристаллической решетки, образовавшихся в результате предварительного упрочнения. Исследованиями показано, что наследственность наблюдается только в тех случаях, когда при вторичной закалке аустенит образуется по бездиффузионному механизму [11, 52]. Последнее наблюдается при быстром нагреве и наличии тонких исходных структур мартенситного и бейнитного типов. Если учесть, что скорость нагрева при ЭМС очень высока, а повторная закалка сопровождается дополнительным деформированием поверхностного слоя, то можно предположить, что за счет повторных рабочих ходов ЭМО можно достичь существенного повышения механических свойств обрабатываемого металла. Это подтверждается сравнительными испытаниями на износ образцов из стали 32ХНМ, подвергнутых ЭМО с различным числом рабочих ходов. В этой связи необходимо установить предельное число рабочих ходов, которое дает повышение механических свойств поверхностного слоя. Практически число рабочих ходов не должно превышать трех. [c.21]

Аморфные сплавыуна основе железа при низких температурах (при температуре жидкого азота) становятся хрупкими и утрачивают вязкость, хотя скорости закалки, применяемые при их получении, достаточно высоки. Следовательно, при исследовании механических свойств аморфных металлов необходимо учитывать историю их получения. [c.237]

Отпечатки, которые остаются на поверхности металла после замера твердости по этому методу, имеют небольшую глубину и легко удаляются механической обработкой, а оставшийся металл используют для металлографических исследований и вырезки образцов для определения ударной вязкости или других свойств стали. Эффективность применения безобразцового метода определения механических свойств на металле ПС подтверждена экспериментально [24]. [c.44]

При эксплуатации на ОГПЗ кранов фирмы Со-Дю-Тарн 6" и 8" наблюдались случаи разрушения крепежных винтов, соединяющих корпус с переходником. Для установления причин разрушения исследовали химический состав, условия эксплуатации, механические свойства, структуру металла винтов, а также хар пстер их разрушения. В результате проведенных исследований установлено, что разрушение крепежных винтов шаровых кранов вследствие СР происходило лишь в тех случаях, когда материалом винтов являлась высокопрочная низколегированная сталь А320йгЬ-7 и они подвергались воздействию влажной сероводородсодержащей среды из-за потери герметичности кранов. [c.49]

Лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления, произошло в ноябре 1987 г., при остановке технологической линии. В момент, предшествующий разрушению, потока среды в межтруб-ном пространстве аппарата не было, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он рассчитан на эксплуатацию с некоррозионной средой под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части 3,8 МПа при температуре -18 °С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре-36 °С. На основании анализа результатов исследований установлено следующее. Зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса теплообменника, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этановой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и при достижении критической длины (200 мм) произошел переход в лавинообразное разрушение с разветвлением трещины по трем направлениям вдоль шва и в обе стороны поперек оси шва по основному металлу. Химический состав и механические свойства основного металла 09Г2С корпуса теплообменника в основном соответствовали требованиям НД. Температура перехода материала днища (Т50) в хрупкое состояние по данным серийных испытаний составила -20 °С. Для материала обечайки она составляет от О до -20 °С. При температуре -40 °С вязкая составляющая в изломе отсутствовала. Механические свойства металла швов и сварных соединений отвечали требованиям, предъявляемым НД к качеству сварных соединений сосудов и аппаратов. [c.51]

Трудности при введении ультразвука в расплавы тугоплавких металлов и сплавов, и особенно сталей, явились причиной того, что исследоваппя влияния ультразвука иа характер кристаллизации и механические свойства этих металлов начали проводить значительно позднее. Ряд исследований иосвяш еи влиянию ультразвука на кристаллизацию белого, серого чугуна и чугуна с шаровидным графитом [5, 49]. [c.59]

При газовой сварке стали 15М проволокой той же марки наплавленный металл получается с более высоким пределом прочности и пониженной ударной вязкостью по сравнению с основным металлом. Последующей термической обработкой механические свойства наплавленного металла могут быть значительно улучшены. По данным исследований А. И. Шашкоза и С. С. Ваксман (ВНИИАвтоген) при нормализации шва сварочной горелкой путем нагрева до 930—950° и последующего охлаждения в спокойном воздухе предел прочности составил 45—47 кГ1мм , относительное удлинение 13—18%, ударная вязкость 10,6—14,6 кГм1см . При нормализации в печи с высоким отпуском предел прочности равен 43 кГ/мм , относительное удлинение 13—17% и ударная вязкость 16,7 кГм/см . Приводимые данные по механическим свойствам относятся к испытаниям при 20°. Замедленное охлаждение обеспечивается при помощи специальных муфелей, которые надеваются на стык. [c.209]

Эффективность соединений с мягкой прослойкой определяется также соотношением механических свойств основного металла и металла прослойки. Оценивая роль прослоек в формировании соединений, различные авторы отмечают только такие факторы, как улучшение условий формирования контакта за счет более мягкого металла, ускорение диффузионных процессов при соответствующем металле прослойки и защиту поверхности сплавов при гальванопокрытии. На наш взгляд, не менее важную роль играют касательные напряжения, развивающиеся в контакте основного металла и прослойки. Под действием касательных напряжений происходит выход дислокаций на соединяемые поверхности, разрушение окисных пленок и активация процесса соединения. Эффективным средством удаления окисных пленок является применение фтористого аммония, углерода и углеродосодержащих веществ. При этом процесс соединения менее чувствителен к изменениям параметров режима и приводит к повышению механических свойств соединений. Наиболее удобным и управляемым способом нанесения углерода является вакуумное напыление. Например, напыляют углеродную пленку толщиной 0,02—0,1 мкм на установке ВУП-1 и устанавливают, что для сплава ЭИ437А оптимальной является пленка толщиной 0,03—0,04 мкм. Проведенные электронно-графические исследования показали, что при такой толщине углеродной пленки обеспечивается удаление окисных пленок и равнопрочность [c.175]

Из двойных систем наиболее перспективна система Ni —51. На выбранных оптимальных режимах сваривали также разнородные жаропрочные сплавы. Прочность стыковых соединений находилась на уровне прочности более слабого сплава, В работе [13] для сварки сплава ХН65ВМТЮ (ЭИ893) использовали хромо-никель-палладиевый сплав. Исследования проведены на сварных соединениях цилиндрических заготовок размером 0 22 X 65 мм, сваренных прессовой сваркой-пайкой по технологии, разработанной в ИЭС им. Патона под руководством Л. Г. Пузрнна. Свойства сварных соединений в состоянии одинарной стабилизации после сварки 1073 К (12 ч) имели весьма низкие значения, особенно пластичность. Применение после сварки диффузионного отжига по режиму многоступенчатого старения 1273 К (4 ч)—> 1173 К (8 ч)—> 1123 К (15 ч) позволило заметно улучшить свойства сварных соединений, а при 1023 К они были на уровне норм механических свойств основного металла. Повышение свойств сварных соединений после диффузионного отжига обусловлено рассасыванием материала промежуточной прослойки и упрочнением ее дисперсными фазами за счет основного металла. Одним из важнейших показателей жаропрочности сварных соединений никелевых сплавов является предел длительной прочности, т. е. то мак- [c.181]

На рис. 1 приведены результаты исследования механических свойств основного металла по вырезанным темплетам из рабочих труб МГ (сталь 17Г1С), работающих в одинаковых условиях эксплуатации с различной длительностью. [c.33]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Выполненные в процессе экспертизы исследования металла коллектора по аттестационным характеристикам показали соответствие металла коллектора всем требованиям, предъявляемым к материалам таких конструкций. В дальнейших исследованиях механических и коррозионо-механических свойств стали 10ГН2МФА применительно к условиям работы коллектора особое внимание уделяли проверке перечисленных выше гипотез. В результате выполненных экспериментальных исследований, в частности, было установлено следующее [c.328]

Исследования микроструктуры стали выявили скопление хрупких составляющих (а-фазы и 8-эвтектоида) по границам зерен (как и в случае металла спецфланца), образовавшихся вследствие нарушения технологии термообработки задвижек, а также превышения процентного содержания ферритной составляющей структуры. Исследование металла новых задвижек показало аналогичную структуру, в связи с чем вся партия задвижек была отбракована и заменена на новую. Сероводородное растрескивание 6" задвижки фирмы ДаЬазЬ К1ка1 обусловлено охрупченным состоянием материала корпуса задвижки и несоответствием его механических свойств данным сертификата. [c.25]

ГОСТ 8732-70 материал по исполнительной документации — сталь 20 по ГОСТ 8732-70. Байпасная линия разрушилась на отдельные фрагменты неправильной формы с линейными размерами от 180 до 1300 мм при пуске компрессора. Ультразвуковая толщинометрия восемнадцати фрагментов байпаса показала, что толщина стенки трубы составляла 8,8-11,1 мм. Твердость металла — 206-215 НВ. Для установления очага разрушения фрагменты были обмерены, промаркированы, и в соответствии с линиями разрыва была разработана схема разрушения. На всех представленных фрагментах изучен характер изломов и определены направления распространения трещин, анализ которых позволил предположить, что очаг разрушения находился в сварном шве приварки байпасной линии к крану. Из этого шва были отобраны темплеты для исследования причин зарождения и развития разрушения. Установлено, что очагом разрушения явился участок сварного шва длиной - 50 мм, от которого началось лавинообразное развитие магистральных трещин с многочисленными разветвлениями и изменениями направлений. При изучении рельефа излома сварного шва были выявлены три зоны 1 — первоначальная трещина длиной до 45 мм и глубиной до 7 мм с очагами разрушения в дефектах сварки (подрез, несплавления) 2 — трещины, развившиеся в процессе эксплуатации байпасной линии 3 — долом с гладким срезом. Микроструктурный анализ показал, что начальная трещина развивалась в корневом шве по линии сплавления. В ходе анализа химического состава металла было установлено, что материал байпасной линии соответствовал стали 75 по ГОСТ 14959-79, на основании чего было сделано предположение, что для монтажа байпаса был использован участок трубы из обсадной или технической колонны марки Л, применяемой при обустройстве скважин. Механические свойства и хими- [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...