ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Механические свойства исследованных металлов из "Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении " По диаграммам нагрузка — удлинение определяли механические характеристики (предел прочности Ов, предел текучести оо,2, истинное сопротивление разрушению 5 ), а также измеряли относительное удлинение б и поперечное сужение г)). [c.138] ИП-3 в диапазоне температур 77—773 К на образцах диаметром 8 мм. Каждая точка на графиках соответствует среднему значению результатов испытаний 5—8 образцов. Механические характеристики, приведенные в табл. 28 в скобках, получены на образцах с диаметром рабочей части 4 мм. [c.141] ИП-3 значение удлинения б возрастает. При дальнейшем снижении температуры значение б уменьшается для всех указанных сталей. У стали 15Г2АФДпс значение б уменьшается во всем диапазоне снижения температуры. [c.141] Истинное сопротивление разрушению 5 сталей 15Х2МФА (I), 15Х2НМФА II), ИП-1, ИП-2, ИП-3 с понижением температуры в целом увеличивается, но в интервале 300—183 К резко уменьшается, за исключением стали ИП-1. При снижении температуры до 77 К истинное сопротивление разрушению указанных сталей снова возрастает (рис. 82, 84). [c.141] Анализ диаграмм рис. 86 для сталей 15Х2МФА (I) и 15Х2НМФА (II) показывает, что при повышенных и комнатных температурах с момента образования шейки в образце напряжения непрерывно возрастают вплоть до разрушения, а при пониженных температурах перед разрушением наблюдается интенсивное разупрочнение. Э ект разупрочнения с понижением температуры становится все более значительным. [c.144] Анализ вида изломов разрушенных образцов показал, что для исследуемого диапазона температур это явление обусловлено наличием различных типов разрушения. При температурах 293 и 623 К образцы разрушались вязко с образованием типичного чашечного излома. При температурах 183, 213 и 243 К разрушение образцов сопровождалось заметной макропластической деформацией и существенным расслоением м териала в плоскостях, параллельных оси образца. [c.144] Титановые сплавы имеют повышенную коррозионную стойкость, в том числе и в морской воде, и те же прочностные свойства, что и нержавеющие стали. [c.145] Для компрессорных лопаток наибольшее распространение получили сплавы, структура которых состоит из а- и а + р-фаз. Исследованные материалы относятся к этим видам сплавов. [c.145] В качестве материалов для лопаток газовых турбин широко применяют сплавы на никелевой основе [20]. Высокая жаропрочность достигается выделением в высокодисперсной форме у -фазы типа (А1, Ti) и упрочнением твердого раствора вследствие высокого легирования хромом, вольфрамом, молибденом, железом. Положительное влияние оказывает бор. Выделяясь при старении в виде боридных фаз по границам зерен, он тормозит диффузионные процессы. [c.146] Современные высокопрочные никелевые сплавы обеспечивают возможность работы лопаток турбин при температурах до 1273 К [20]. [c.146] Условия эксплуатации машин и механизмов — высокая и низкая температура, агрессивная среда, частота, асимметрия и нестационар-ность нагружения и т. п. существенно отражаются на сопротивлении материалов усталостному разрушению. В большинстве случаев учесть влияние эксплуатационных факторов аналитически не представляется возможным. В прикладных исследованиях при испытании материалов стараются как можно точнее отразить условия эксплуатации деталей. Ниже приведены результаты изучения влияния основных эксплуатационных факторов на характеристики трещиностойкости материалов при циклическом нагружении. [c.146] Результаты исследований показали (рис. 87), что в сплавах, остающихся пластичными во всем диапазоне низких температур, й в сплавах, охрупчивающихся с понижением температуры при испытаниях в диапазоне температур выше температуры хрупкости, значения Ар т/Ар и Л/р г/jV с понижением температуры испытаний изменяются незначительно. Значение Ар. /Ар практически не зависит от уровня номинального напряжения в диапазоне (1,06—1,45) o i и составляет не менее 40 % площади рабочего сечения образца. [c.147] Повышение температуры испытаний от 293 до 1073 К сплава ЖС6КП приводит к увеличению скорости роста трещин, возрастающей с увеличением значений ДАТ (рис. 89, а). [c.155] Понижение температуры испытаний исследованных сталей и сплавов до значений ниже температуры хрупкости неоднозначно влияет на пороговый коэффициент интенсивности напряжений (рис. 90) и на скорость роста трещин на втором участке диаграммы (см. рис. 89, б). [c.155] Вернуться к основной статье