ОБЩИЕ ВОПРОСЫ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ

Интерес к исследованию механического двойникования был обусловлен началом в 60-е годы широкого изучения исключительно важного в практическом отношении явления хрупкого разрушения материалов и конструкций в условиях низкотемпературной деформации. Двойникование в этом вопросе рассматривалось с двух альтернативных позиций во-первых, как одна из вероятных причин вязко-хрупкого перехода, а, во-вторых, как потенциальный способ повышения низкотемпературной пластичности материала. Поэтому одной из основных задач физики прочности того периода стало изучение общих закономерностей пластической деформации и разрушения при механическом двойниковании. Одно из первых решений указанной задачи было предложено в работе [121] в виде схемы перехода от скольжения к двойникованию в поликристаллах. Построение схемы основывалось на данных работы [117] и собственных результатах авторов [121], полученных при низкотемпературном растяжении армко-железа со скоростями 10 — 10 с . [c.57]

Освещаются вопросы общего металловедения, пластической деформации и рекристаллизации металлов и сплавов рассматривается их структура дается анализ диаграмм состояния двойных, тройных и четверных систем излагаются основы фазовых превращений в металлических сплавах и приводятся их механические свойства. [c.749]

В связи с возникновением в работающей конструкции пластических деформаций весьма существенным является вопрос общих принципов ведения расчета. При пластических деформациях нельзя, как правило, пользоваться методом расчета по допускаемым напряжениям. В этом случае о пригодности конструкции судят либо по величине возникающих перемещений, либо же по величине предельной или разрушающей нагрузки. [c.355]

Предыдущие главы (исключая предварительное изложение основ теории упругости в главе 1) касались двумерных задач. Настоящая глава, так же как и последующая, посвящена дальнейшим общим вопросам, которые важны для решения рассматриваемых далее задач. В данной главе анализ напряжений полностью отделен от анализа деформаций и не вводятся никакие зависимости между напряжениями и деформациями. Эти результаты приложимы к напряжениям, возникающим в любой (сплошной) среде, например в вязкой жидкости или в пластическом твердом теле, и то же самое справедливо в отношении деформаций. [c.229]

В зависимости от типа реактора вопрос радиационного роста может иметь, в общем, неодинаковую технологическую ценность. Изменение размеров урана, циркония, графита вследствие радиационного роста наблюдается в интервале температур примерно до 300—400° С, поэтому проблема роста наиболее важна для реакторов, охлаждаемых водой, и для некоторых типов газовых реакторов. Ранее предполагалось, что основная причина радиационного роста заключается в анизотропии кристаллографической структуры урана, циркония, графита. Однако в последнее время получены данные о том, что эффект анизотропного изменения размеров в результате облучения проявляется также в металлах с ГЦК- и ОЦК-структурами, предварительно подвергнутых пластической деформации [П. Эти результаты свидетельствуют о том, что радиационный рост не является свойством, присущим исключительно кристаллам с анизотропной структурой. Таким образом, область проявления эффекта радиационного роста может затрагивать довольно широкий круг материалов, в связи с чем исследования этого явления занимают важное место в рамках комплексной проблемы радиационной стойкости реакторных материалов. Наиболее исследованным в настоящее время является радиационный рост моно- и поликристаллов а-урана при облучении нейтронами, вызывающими деление ядер Радиационный рост урана и связанные с ним [c.185]

С точки зрения выявления общих закономерностей исключительно важное значение имеет физическое обоснование процесса резания. Только исследование таких вопросов, как процесс образования стружки, пластические деформации в области резания, тепловые явления, трение и износ инструмента позволяют вскрыть физическую сущность процесса резания. Без преувеличения можно сказать, что во всех этих вопросах ведущая роль принадлежит советским ученым. [c.7]

В общем виде можно рассматривать зависимость скорости роста усталостной трещины от условий нагружения с учетом того, как эти условия влияют на изменение степени стеснения пластической деформации в вершине трещины по сравнению с одноосным нагружением. В то же время при равенстве зон пластической деформации металла (для одинаковой длины трещины и одинаковой геометрии образца) скачок трещины в цикле нагружения характеризуется единственным значением коэффициента интенсивности напряжений Кву который учитывает роль внешних условий нагружения через соответствующие поправочные функции в расчете уровня эквивалентных напряжений. Как уже отмечалось в гл. II, размером зоны пластической деформации определяется размер скачка усталостной трещины в цикле нагружения. Поэтому, зная величину скачка усталостной трещины в цикле нагружения, на основе фрактографических исследований можно однозначно решать вопрос о том, какова величина коэффициента интенсивности напряжений была достигнута независимо от условий нагружения образца. [c.150]

В настоящей монографии дано систематическое изложение различных вопросов, связанных с распространением волн в твердых телах, как вполне упругих, так и при наличии диссипативных сил и пластических деформаций. Особенностью книги является то, что автор ее, не останавливаясь на детальном изложении математической теории, которая во многих пунктах или лишь намечена в виде общих соотношений, или приведена для наиболее простых случаев, много внимания уделяет физической стороне вопроса. В связи с этим приведены многочисленные сравнения теоретических выводов с данными опытов, методы экспериментальных исследований механического поведения материалов в условиях динамических деформаций, описания лабораторных установок для измерения величин, необходимых для анализа явления. Помимо изложения полученных до настоящего времени теоретических и экспериментальных результатов по распространению волн в твердых телах, автор ставит вопросы, которые остаются еще не выясненными и требуют дальнейших исследований. [c.3]

Не будем детально анализировать механизмы образования различных регулярных субструктур с размером элементов 0,1—3 мкм при пластической деформации. По этому вопросу в последнее время появилось много обобщающих работ (см., например, [7, 21, 22]), в которых детали механизма рассмотрены в связи с природой материала и параметрами внешнего поля. Важно отметить лишь общую тенденцию к регуляризации в пространственном распределении дефектов с увеличением деформации и экспериментально установленный факт перехода от одного типа регулярности (упорядоченности) к другому по мере развития деформации. Очевиден также следующий парадоксальный вывод одни и те же типы дефектных структур характерны для материалов с сугубо различными свойствами, подвергаемых резко отличающимся внешним механическим воздействиям. Для дальнейшего развития и использования этой мысли в представлениях о процессе структурообразования необходимо рассмотреть особенности эволюции дефектной структуры. [c.61]

Подобная точка зрения породила определенный экстремизм во взглядах на природу пластической деформации, особенно в теоретических исследованиях [151 при выделении ротационной пластической деформации в самостоятельный вид пластической деформации. В более осторожных работах ставятся вопросы о соотношении ротационной и трансляционной пластичности, разделении вкладов ротационной и трансляционной составляющей в общую деформацию или более правомерный и интересный вопрос, являются ли повороты решетки ведущим процессом на стадии развитой пластической деформации или явлением, сопутствующим перемещениям дислокаций [481. [c.213]

А. Изложенное в предыдущих параграфах является основой для решения общей проблемы прочности материалов при сложном напряжённом состоянии. Эю решение, как мы уже видели ( 42), невозможно без введения некоторых экспериментально обоснованных гипотез, называемых теориями прочности. Из сказанного ранее о сопротивлении пластическим деформациям и о сопротивлении разрушению вытекает необходимость в проведении чёткого разграничения между теориями прочности, рассматривающими вопросы, связанные с наступлением текучести материала и развитием [c.779]

Одним из основных вопросов в исследовании процесса пластической деформации биметалла является определение величины абсолютной (или относительной) деформации каждого слоя при заданной общей деформации биметаллической заготовки в различных условиях процесса. Детальное изучение этого вопроса необходимо для решения практических задач выбора исходной толщины составляющих в биметаллическом пакете или слитке и для создания такой схемы напряженно-деформированного со-, стояния, которая максимально способствовала бы сцеплению слоев. [c.111]

Как известно, остаточные напряжения являются следствием неравномерного распределения пластических деформаций. Появление их в конструкциях неизбежно связано с наличием местных пластических деформаций, которые изменяют исходные свойства материала. Поэтому, вопрос об оценке вибрационной прочности сварных конструкций при наличии в них остаточных напряжений необходимо решать с учетом тех изменений в свойствах металла, которыми сопровождается процесс их появления. Общий анализ явлений, связанных с процессом возникновения и развития сварочных деформаций и напряжений, а также оценка прочности сварных конструкций при наличии в них остаточных сварочных напряжений, при различных условиях эксплуатации, были даны ранее [24]. [c.112]

Общим недостатком всех описанных выше методов является то, что приходится ограничиваться оценкой пластической деформации поверхностных слоев металла. Эти методы не дают ответа на вопросы, какова толщина пластически деформированного слоя в наименьшем сечении образцов с кольцевыми надрезами Каков характер распределения пластической деформации в зоне объемного напряженного состояния Как влияют на механическое состояние металла жесткость надреза и длительное пребывание под напряжением при высокой температуре [c.119]

Это отчетливо выявляется при раздельной оценке степени пластической деформации наружного волокна 15—70%) и сужения площади наименьшего сечения в целом (ф,я 3—12%). При этом с увеличением жесткости надреза общее сужение уменьшается, а и отношение резко возрастают. Такое соотношение было отмечено на ряде образцов при различной длительности и температуре испытания [1]. Это поставило на очередь изучение вопроса о распределении деформации во внутренних слоях наименьшего сечения — в зоне концентрации напряжений и объемного напряженного состояния. [c.121]

Изложены основы пластической деформации металлов, теории прокатки и волочения. Описаны технологические процессы и контроль качества производства полупродукта, сортовой и листовой стали, специальных видов профилей и труб. Даны характеристики основного и вспомогательного оборудования и электрооборудования прокатных станов и других агрегатов. Рассмотрена автоматизация и механизация технологических процессов. Приведены калибровки рабочего инструмента при производстве различных видов профилей. Изложены основы проектирования прокатных цехов и общие вопросы организации производства и техники безопасности. Приведен сортамент выпускаемой продукции. [c.749]

Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов, содержащих цинк и магний. Уже четверть века, как известно, что путем добавления цинка и магния к алюминию можно получить сплавы с очень высокими показателями прочности разработанные сплавы обычно содержат медь и марганец, а большинство новых сплавов содержит хром. Причины этого будут объяснены ниже. Возможно, что в связи с высоким сопротивлением этих материалов пластической деформации, в них часто наблюдается тенденция к межкристаллитному разрушению под воздействием напряжений, остающихся после изготовления изделия или введенных в процессе сборки. Иногда в деталях самолетов, изготовленных из сплавов старого типа, в процессе хранения или сборки возникали заметные для невооруженного глаза трещины это, естественно, вызвало общую настороженность в вопросе применения таких материалов, хотя, как правило, если в детали в первое время никаких трещин не развивалось, то и дальше она оставалась вполне пригодной. Выше уже говорилось, что вопрос о том, что произойдет — межкристаллитное разрушение или безвредное скольжение плоскостей, вероятно решается, как только напряжения (внутренние или приложенные извне) начинают действовать в металле, и, если с самого начала межкристаллитное разрушение не происходит, очень небольшой пластической деформации путем скольжения плоскостей достаточно, чтобы облегчить положение. Аргумент, приведенный на стр. 569, не относится непосредственно к сплавам системы А1—2п—Mg, но он может служить объяснением того, почему эти материалы обычно или быстро растрескиваются или не растрескиваются вообще. [c.619]

Зарождение и развитие различных форм локальной неоднородности кристаллических материалов, приводящей в итоге к их разрушению, тесно связано с особенностями поведения поверхностных слоев в процессе пластического деформирования. Авторы обзора [54] многочисленных экспериментальных и теоретических работ в этой области отмечают, что начало процесса пластического течения чаще всего связывается с поверхностью, ее специфическим влиянием на общий процесс макропластической деформации. Влияние это сложно и многообразно и до конца еще не изучено, так как исследование почти всех новерхностнглх эффектов носит качественный характер из-за отсутствия методов, позволяющих получить раздельную информацию но энергетическим характеристикам пластического течения в поверхностных и внутренних слоях материалов. Окончательно не решен вопрос и о природе аномального поведения поверхностных слоев, хотя большинство исследователей связывают особенности пластического течения в приповерхностных слоях с повышенной концентрацией гомогенных и гетерогенных источников и особенностями генерирования ими дислокаций [54]. [c.22]

Сопоставление аналогичных диаграмм с величинами натягов стандартных посадок позволяет решить вопрос о наличии при сборке упругих или пластических деформаций. Для остированных посадок 2—4-го классов диаметра 18 мм означенное сопоставление для примера приведено на графике фиг. 36,fl (прп практических выводах подразумевается, что чистота обработки, смазки и длина соединения общие с экспериментальными). Сопоставление показало, что для диаметра 18 мм лишь для посадок 2-го класса средневероятные и наибольшие значения натягов лежат в области упругих деформаций. [c.169]

В 1948 и 1949 гг. А. И. Зимин выступил с серией докладов-лекций кинематика пластически деформируемых тел на общих собраниях ВНИТОКШ. Они положили начало систематическому изложению вопросов теории пластических деформаций с позиций механики сплошных сред. По мнению В. Я. Шехтера, в этих лекциях оригинально и совершенно по-новому был рассмотрен вопрос о кинематике пластической деформации и предложены методы, дающие возможность наиболее просто решать некоторые практические задачи, связанные с изменением формы металла и скоростями деформации Позднее [c.76]

Рассмотрим вопросы прочности и особенности условий разрушения. В общем случае процесс длительного малоциклового нагружения сопровождается накоплением односторонних деформаций, вызываемых циклической анизотропией свойств материалов, асимметрией цикла нагружения (по напряжениям, длительностям выдер-л<ек) и т. п. Когда процесс накопления односторонних деформаций выражен, наблюдается так называемый квазистатический тип малоциклового разрушения с характеристиками пластичности,, соответствующими условиями статического (однократного) нагружения до разрыва. Как правило, в конструкциях за пределами упругости работает материал только в зонах максимальных напряжений. За счет стесненности пластических деформаций в большинстве случаев нагружения накопление односторонних деформации подавлено или отсутствует. Под действием циклических деформаций развиваются иоврех дения, приводящие к малоцикловому усталостному разрушению, когда в зонах максимальных циклических деформаций образуются макротрещины усталостного типа. [c.95]

Общие вопросы усталостного разрушения. Стали и сплавы представляют собой конгломерат кристаллов, кристаллических зерен, имеющих, как правило, случайную ориентацию кристаллографических осей. В зернах, неблагоприятно ориентированных относительно статически приложенной силы, уже при очень малой ее величине происходит пластическое деформирование, структурно обнаруживаемое в виде полос скольжения, и возникают остаточные напряжения 3-го рода. Дальнейшее нагружение и развитие пластического деформирования, сводящегося к сдвиговым процессам (скольжение и двой-никование), дроблению зерен, относительному их перемещению и изменению дислокационной структуры, сопровождается возникновением остаточных напряжений 2-го, а в зависимости от напряженного состояния — и 1-го рода, иногда выпадением карбидов, упрочнением материала, переходящим на некотором уровне деформации в разупрочнение, Плоскости, по которым происходит скольжение, упрочняются, сопротивление деформированию возрастает, и с ростом нагрузки скольжение протекает по новым кристаллографическим направлениям. Разупрочнение начинается с появлением широких полос скольжения, и возникающие при этом субмикроскопические трещины развиваются на стадии, близкой к разрушению, в микро-, а затем в макротрещины. [c.244]

В кристаллах металлов при распространении трещины в зоне ее острого края возникает область пластической деформации. Эта область при развитии трещины движется вместе с ее краем. Поэтому все новые объемы материала пластически деформируются, а затем разгружаются. При этом совершается необратимая работа, которая существенно увеличивает общую поверхностную энергию S, но теоретически определить эту величину для металлов довольно трудно, ешающее слово в выяснении этого вопроса принадлежит эксперименту со стандартизованными образцами с надрезами и заранее созданными трещинами фиксированных размеров, в котором значение S может быть определено как константа для данного материала [40]. [c.119]

Соотношение (4.56) показывает, что в статически определимых задачах неоднородность, вносимая температурой, не приводит к существенным осложнениям. Более сложным, од-tiaKO, является вопрос об определении смещений. Аддитивность упругих, тепловых и пластических деформаций в теории ма лых деформаций не обязательно приводит к аддитивности об общенных упругих, тепловых и пластических деформаций. Удлинения срединной поверхности и изменения кривизны в общем случае нельзя разбить на упомянутые выше части. Что касается тепловой части, то ее можно легко определить для трехслойных конструкций при линейном изменении температуры по толщине стенки. [c.175]

При исследовании деформаций больших фланцев сосудов высокого давления в качестве основных расчетных элементов при составлении расчетной схемы фланца используют оболочку, жесткое кольцо балку. При нагружении таких сосудов типичной является ситуация, когда на узкие грани фланцев, сжимающие прокладку, действует со стороны прокладки момент сил реакции, довольно большой по сравнению с моментом от со-единительньцс шпилек, и поэтому требуется точно знать распр еделение сил реакции по радиусу. Расчетная схема, использующая оболочечйый элемент, позволяет приближенно учесть этот факт. Но есть еще однО обстоятельство, которое не учитывается при использовании указанного набора базисных элементов ), — это пластическая деформация прокладки. Из-за нее расчеты, основанные на линейно-упругой модели материала, могут стать неэффективными с другой стороны, применение базисного элемента в виде жесткого кольца может внести неточность в описание общего упругого поведения колец фланцев. Настоящая глава посвящена выяснению этих вопросов. С этой целью в ней проанализировано поведение узких фланцев двух разновидностей, типичных для фланцев реакторов с водой под давлением (ВВЭР), при помощи метода конечных элементов (упругих и упругопластических). Результаты расчетов сравниваются с вычислениями по расчетной схеме, использующей упомянутые выше базисные элементы, и с экспериментальными результатами. Экспериментальные данные о локальных деформациях прокладки получены с помощью специального оптического устройства, луч которого пропускался через канал для определе ния утечки во фланце силового корпуса ВВЭР. Для определения поворотов фланцев применялись тензодатчики, расположенные на силовых корпусах ВВЭР кроме того, датчики были наклеены и на шпильках. [c.9]

Состояние границ зерен. В структуре ультрамелкозернистых СП материалов резко возрастает общая протяженность границ зерен (размер зертн характеризует по существу величину, обратную площади границ зерен, приходящихся на единицу объема). При этом границы зерен являются не только геометрическими поверхностями, разделяющими зерна различной ориентации, но и важным структурным элементом поликристаллического материала, определяющим его свойства. К сожалению, этому вопросу при исследованиях структурной СП уделялось мало внимания, что во многом связано с недостатком данных о поведении границ зерен в процессах пластической деформации. Однако достигнутый в последние годы прогресс в понимании структуры и свойств большеугловых границ зерен [52—54] позволил по-новому подойти к постановке и анализу экспериментов, направленных на выяснение роли состояния границ в проявлении СПД, [c.23]

Вопросы надежности конструкций (механических систем) интересовали исследователей давно и им посвящено значительное число работ. Особенно интенсивно общие вопросы надежности стали разрабатываться с развитием радиотехники, автоматики, авиационной и ракетной техники, систем управления, различных отраслей машиностроения и других разделов техники. Для количественной оценки надежности той или иной системы (конструкции, радиотехнической системы или системы автоматического регулирования) необходимо установить критерий надежности. Если для систем автоматического регулирования недонустимы.м является отказ системы, который может привести к аварии и даже катастрофе, то для механических систем (конструкций) недопустимым является достижение предельного состояния (недопустимо большие пластические деформации, потеря устойчивости, хрупкое разрушение, появление трещин, недопустимо большие деформации из-за ползучести материала и т. п.). [c.43]

Развитие механики твердого тела привело к созданию различных моделей для описания сложных явлений в поведении тел. Способность твердых тел дефор 1ироваться необратимо и приобретать остаточные деформации в практически наиболее доступном варианте описывается моделью идеально пластического тела, удовлетворительно согласующейся с опытными данными для многих материалов и конструкций. Характер законов идеальной пластичности является общим для многих видов материалов и условий нагружения их, хотя количественная характеристика их может быть различной. В связи с этим необходима разработка общих вопросов теории и методов решения задач идеально пластического тела. [c.7]

Теоретическим рассмотрением явлений, наблюдаюш ихся при проникновении штампа в идеально пластическую среду, занимались Генки [105], Прандтль [203] и В.В. Соколовский [54]. Последний решил задачу для случая плоской пластической деформации при весьма общих предположениях об очертаниях границы среды и штампа и о характере сил трения между ними. Ниже тот же вопрос изучается для случая осевой симметрии на примере давления шара или плоского штампа на идеальную пластическую среду с плоской границей. [c.196]

Интерес к исследованию эволюции дефектной структуры в процессе пластической деформации начал проявляться в конце 50-х годов. Среди отечественных ученых пионерами в эгон области были В. И. Трефилов и его ченики —С. А. Фирстов и Ю. В. А ильман. В последнее время это направление получило блестящее развитие в работах В. В. Рыбина, Э. В. Козлова, Н. А. Коневой, А. Д. Коротаева и др. Однако несмотря на имеющуюся классификацию типов дефектных структур деформированных металлов [18, 19], на сегодняшний де 1Ь отсутствуют общая теория структурообразования при пластической деформации и теория переходов из одного структурного состояния в другое. Кроме того, не вполне ясен вопрос об участии структурообразования и структурных переходов в конкретных проявлениях пластического течения кристаллических твердых тел. [c.59]

Представления о различных дефектах, в частности дисклинациях, все более масштабно используют в современной физике конденсированного состояния, например, в задачах прочности и пластичности. Если принять тезис, что наряду с трансляционным массопереносом пластическая деформация обусловлена или сопровождается и другими эффектами, скажем, поворотами веш,ества, то должны быть различным образом организованные несовместности, прежде всего заторможенные пластические сдвиги и заторможенные повороты. Это с неизбежностью означает, что кроме обычных дислокаций в кристаллах присутствуют дисклинации и другие дефекты кристалла как континуума. Утверждение о возможности суш,ествования разнообразных микромеханических объектов сплошной среды, объединяемых общим термином дефект , вытекает, таким образом, из самых общих соображений о реально протекающих процессах в твердом теле. Однако, как показывает опыт научных исследований, еще мало что известно о их реальной природе и методах аналитического описания. Неясно, какими именно процессами порождаются дефекты, возникают ли дисклинации от самостоятельных поворотов или от поворотов, производимых обычным дислокационным скольжением остается открытым вопрос о масштабном уровне дефектов , например о том, могут ли дисклинации быть решеточными или только крупноструктурными не до конца выяснена роль дисклинаций в явлениях деформирования и разрушения совершенно не решены вопросы их экспериментального наблюдения и пр. [c.278]

Теория пластического упрочнения металлов. Кривые истинных напряжений в функции от пластических деформаций, полученные при испытаниях на растяжение мягкого металла при нормальной температуре за пределом текучести, определяют кривую пластического упрочнения металла при растяжении. Подобные же кривые можно получить и путем сжатия, кручения и других видов испытания металлов. Общим свойством этих кривых является рост надряжений, сопровождающий увеличение пластических деформаций. В связи с этим возникает вопрос, нельзя ли определить такую обобщенную функцию пластического упрочнения, которая связывала бы обобщенные напряжения с обобщенными деформациями и, описывая поведение металла в такой общей форме, позволяла бы получать кривые пластического упрочнения для простых напряженных состояний (растяжения, сжатия и пр.). Попытки определить такую обобщенную функцию или такой обобщенный закон упрочнения предпринимались уже давно ), но [c.463]

Четкая история этого вопроса в литературе отсутствует. Удается выделить следующие основные моменты. Закс и Вирте [1] в 1930 г. обнаружили линейное упрочнение на монокристаллах Си, Ag и Аи. Фактически это было первое сообщение о стадии II деформационного упрочнения. Тейлор и Элам [2] в 1936 г. наблюдали параболическую зависимость напряжения от деформации на металлических кристаллах. Параллельно с зарубежными авторами, а кое в чем и опережая их, вел свои исследования Степанов (1935— 1949 гг.) [3], который наблюдал три стадии упрочнения на ионных кристаллах. К сожалению, значимость этих работ сообществом ученых была осознана много позже. В послевоенные годы чистота металлических кристаллов значительно повысилась, и в 1951 г. Андраде с сотрудниками [4] обнаруживают легкое скольжение. Таким образом, первые три стадии пластической деформации монокристаллов чистых металлов в отдельности были идентифицированы. В 1955 г. Диль, Мадер и Зеегер [5] показали, что трехстадийный характер кривой — легкое скольжение, линейное упрочнение и параболическое — носит общий характер. Год спустя в обзорном докладе на Лейк-Пласидской конференции Зеегер [6] обращает внимание на существование еще одной стадии — переходной, расположенной между легким скольжением и стадией II. Таким образом, кривая деформации чистых металлических ГЦК монокристаллов с ориентацией внутри стереографического треугольника после 1957 г. представляется в виде, иэображенном на рис. 5.1. Начинается интенсивное исследование влияния различных параметров на характер стадийности [7, 8]. В 1960 г. выходит [c.123]

Создание конструкций высоких параметров, больших мощностей и размеров потребовало разработки вопросов прочности при циклическом нагружении в упруго-пластической области. В этих условиях в наиболее напряженных зонах узлов и деталей происходит существенное изменение закономерностей деформирования и условий образования и распространения трещин циклического нагружения. Это связано с тем, что при указанных уровнях нагрузок, соответствующих сравнительно "малому (до 10 —10 ) числу циклов до разрушения, наблюдается перераспределение по числу циклов упруго-пластических деформаций, зависящее от условий нагружения (неоднородность напряженного состояния, температура, скорость деформирования и др.) и от циклических свойств материалов. Процессы образования и развития трещин малоциклового нагружения в общем случае протекают на фоне накопления однонаправленных и циклических пластических деформаций, причем описание ведется на основе соответствующих критериев малоциклового разрушения. Нестационарность [c.410]

А. Взгляды Н. Н. Давиденкова, в дальнейшем с некоторыми изменениями развитые Я. Б. Фридмано.ч, легли в основу построенной ими новой объединённой теории прочности материалов. Эта теория, описывающая как процессы возникновения и развития пластических деформаций, так и явление разрушения, повидимому, представляет более общее решение вопроса о прочности материала, получаемое путём синтеза двух ранее известных теорий — теории наибольших касательных напряжений и теории наибольших удлинений. [c.787]

Если рассматривать условия развития микротрещииы в заметную трещину критического размера, то условия исследования еще усложняются. Однако в общем случае можно различать критический диапазон температур в зависимости от того, происходит ли развитие микротрещииы при высоком или низком напряжении. В данном случае низкое напряжение может быть порядка предела текучести, тогда как высокое напряжение может быть на порядок выше. Можно выбрать в качестве критерия величину полной пластической деформации К или раскрытие трещины. Этот вопрос более подробно рассмотрен ниже. Микроскопические критерии критической температуры хрупкости также могут быть различными. [c.281]

Mg, состаренных для получения максимальной прочности, скольжение при воздействии напряжений происходит в относительно небольшом количестве полос, в которых имеет место большая плотность дислокаций. Перестаривание, которое понижает чувствительность к коррозионному растрескиванию, приводит к тому, что пластическая деформация рассредоточивается по гораздо большему количеству нечетко выраженных полос скольжения [81]. Выделения по границам зерен — важный фактор как с электрохимической, так и механической точек зрения ширина зоны, свободной от выделений (так же как и ширина зоны, обедненной легирующими элементами), может также оказывать существенное влияние на процесс растрескивания. Более точное относительное значение этих трех характерных особенностей структуры недостаточно полно установлено, но этому вопросу ведутся значительные дискуссии [82—85]. Многие из исследователей концентрируют внимание на роли преимущественной деформации в зоне, свободной от выделений, приводящей к селективному растворению, которое не доказано экспериментально. Селективная коррозия зон, обедненных растворенными элементами, адсорб-пия водорода, растворение пластически деформируемых участков и адсорбция общего характера также называются в качестве основных ко.мпонентов механизма пронесся [c.283]

Второе издание книги полностью переработано. В нем в отличие от первого издания более подробно изложены общие вопросы теорйи пластичности,, а также рассмотрены теория пластичности с анизо- тропным упрочнением, условие пластичности и теория пластичност для анизотропных материалов, напряженное состояние в шейКе образца при растяжении, новые методы построения действительной диаграммы деформирования, большие деформации и пластическая устойчивость цилиндрических и сферических оболочек, численные методы решения краевых задач плоской деформации и примеры йри-менения их, теория ползучести с анизотропным упрочнением, кратковременная ползучесть, использование критерия Треска—Сен-Венана, в решении задач установившейся ползучести, методы решения задач неустановившейся ползучести и примеры их применения, определение времени разрушения в условиях ползучести, вязкоупругость. [c.3]

Что же нредставля От собой элементы соединения — зоны схватывания Экспериментальные данные, относящиеся к этому вопросу, сводятся к следующему. Зоны схватывания, если исключить упомянутую неоднократно особенность — соединение по кольцу при сварке сферическим наконечником образуются в произвольных местах в зоне соединения. Кроме усредненных качественных характеристик этих произвольных мест (см. рис. 35), более детальных прямых сведений в литературе нет. Можно лишь предполагать, что зоны схватывания возникают прежде всего там, где на соприкасающихся поверхностях имеются благоприятно ориентированные кристаллы (согласно [116], это условие не необх димо), или там, где раньше, чем в других местах, достигается хорошее сближение поверхностей благодаря более значительным пластическим деформациям, обеспечивающим лучшие условия схватывания (выходы дислокаций, нарушение непрерывности пленок). Относительно микроструктуры зон схватывания сведений мало. Например, о сварке алюминия указывают, что при малых г образуются общие кристаллы, количество которых невелико, так как для их образования требуется совпадающая ориентация осей [c.112]

Отметим, что использование деформационной теории для описания повторного нагружения (кроме пропорционального) явно противоречит данным наблюдения. В момент повторного выхода в режим активного нагружения в соответствии с (6.5) полностью выпадает из рассмотрения накопленная ранее пластическая деформация . Подчеркнем еще, что даже при активном процессе неравенство пластичности (2.4) в рамках деформационной теории может нарушаться и, следовательно, существуют замкнутые циклы деформирования, включающие пластические деформации, в которых выделяется энергия. Это обстоятельство кажется подозрительным, и может быть поставлен вопрос о допустимости (в этом смысле) применения деформационной теории к описанию того или иного процесса. В этом аспекте результат, полученный в предыдущем параграфе, может рассматриваться как доказательство допустимости деформационной теории к описанию процессов полного нагружения, определенных в рамках теории приращений деформаций . В дальпспшем как при доказательстве общих тео- [c.39]

Для пластических материалов вопрос о прочности в условиях концентрации напряжений также далеко не прост. Если разрушению предшествует значительная пластическая деформация в тех местах, где напряжения по расчету особенно велики, то материал перейдет в пластическое состояние, образуются пластические зоны. Напряженное состояние будет пространственным, сложным для его изучения нужно решать пространственную задачу теории пластичности, что удается лишь в немногих случаях. Экспериментальные методы определения напряжений в пластической области весьма сложны, и соответствующие измерения крайне немногочисленны. Таким образом, первая трудность состоит в нахождении величин напряжений при переходе за предел упругости. Вторая трудность заключается в установлении критерия прочности при сложном пластическом напряженном состоянии. Мы вернемся к этим вопросам в главе XVII, предварительно рассмотрев общую теорию напряженного состояния и общие законы пластичности, а пока ограничимся грубой трактовкой вопроса на базе элементарных представлений. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...