Деформация низкотемпературная

При НТМО сначала осуществляется аустенитное превращение при 1000—1100° С, затем подстуживание до температур существования метастабильного аустенита (но ниже температуры начала рекристаллизации), далее пластическая деформация на 75—95% при этих температурах, после чего охлаждение в воде или масле и низкотемпературный отпуск (см. рис. 9.15, б). [c.132]

Низкотемпературная термомеханическая обработка (НТМО) заключается в интенсивной пластической деформации стали в температурном интервале устойчивого аустенитного состояния. Процесс (рис. 86, й) состоит в нагреве до 900—1000°С, быстром охлаждении до 450 —550"С, многократном пластическом деформировании при этой температуре с большой степенью деформации (до 90%), закалке на мартенсит и отпуске при 250—400°С. [c.174]

Процесс сварки сопровождается интенсивным термодеформационным воздействием на металл. Высокие температуры нагрева, неравновесные условия кристаллизации шва, высоко- и низкотемпературная пластическая деформация, значительная химическая неоднородность металла шва оказывают большое влияние на образование и перераспределение дефектов кристаллического строения в шве и зоне термического влияния. [c.473]

Аналогично (109) можно записать 6=0s+9g. При низкотемпературной деформации, осуществляемой скольжением по базисной плоскости, плотность дислокаций леса остается постоянной (0s=O) и упрочнение сводится [c.207]

ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЕ УПРОЧНЕНИЕ. Здесь коэффициент 08=7 0 в отличие от низкотемпературного упрочнения. Значение 0s может принимать положительные и отрицательные значения (наоборот, 0о>О всегда) в зависимости от того, приводит ли пластическая деформация к увеличению или уменьшению числа термически активируемых актов и глубины их протекания. При этом важную роль играют два процесса [c.208]

Сплав Fe+3% Si подвергали отжигу при 650 и 925° С. В первом случае текстура рекристаллизации оказалась идентичной текстуре деформации, а во втором — отличной от нее. Чем больше степень деформации и острее текстура деформации, тем четче последняя повторяется текстурой рекристаллизации при низкотемпературном отжиге. [c.409]

На практике возможны случаи, когда некоторые из этих приемов и явлений (скоростной кратковременный высокотемпературный нагрев, низкотемпературный нагрев, наложения распада на рекристаллизацию и др.) являются технологически неизбежными. В этих случаях воздействие на текстуру рекристаллизации возможно только через воздействие на текстуру деформации, которой можно управлять, изменяя условия деформации (степень, температуру, скорость и т. д.) или легируя сплав. [c.410]

В ряде случаев упорядочение в какой-либо системе часто приводит к довольно заметному снижению показателей деформируемости сплавов и их охрупчиванию при низкотемпературной пластической деформации. Примером этого служат сплавы системы Fe—Со (рис. 266,а), где легирование железа кобальтом сопровождается расщирением области -твердых растворов вплоть до чистого кобальта при температурах выше 1000° С. [c.495]

НИЗКОТЕМПЕРАТУРНАЯ ( ХОЛОДНАЯ ) ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ. При комнатной температуре и вплоть до температур начала рекристаллизации 0 О,3- О,4 для чистых металлов и 0 0,5 для сплавов при скоростях деформации Ю"" —10 с преобладающим механизмом пластической деформации является скольжение. [c.511]

Режимы ТМО принято также классифицировать, исходя из того, как расположена температура деформации по отношению к температурному порогу рекристаллизации (см. гл. VII). При этом различают низкотемпературную термомеханическую обработку (НТМО) и высокотемпературную термомеханическую обработку (ВТМО). [c.533]

При НТМО стали деформацию проводят чаще в низкотемпературной области устойчивого состояния аусте-нита (рис. 283) или завершая деформацию до начала превращения аустенита (рис. 283,а), или совмещая ее с превращением (рис. 283,6). [c.535]

В ряде случаев ТМО включает в себя двукратную деформацию (высокотемпературную и низкотемпературную) в разной последовательности (рис. 284). [c.535]

Кроме рассмотренных ранее факторов, на структуру и свойства сплавов, испытывающих полиморфные превращения и подвергнутых ВТМО, существенное влияние оказывает наследование дефектов, созданных при горячей деформации высокотемпературной фазы (например, аустенита) низкотемпературной фазой (мартенсит-ной). [c.545]

Низкотемпературная деформация вызывает сильное искажение кристаллической решетки и дробление зерен на блоки [64]. При сравнительно низких температурах отжига (например, для железа, никеля и меди при комнатной температуре) образуется мелкоблочная структура, характеризуемая высокой устойчивостью при последующем нагреве до высоких температур, благодаря чему сопротивляемость чистых металлов ползучести повышается [61, 62]. Опыты на никеле и меди показали, что сопротивляемость их ползучести после низкотемпературной деформации и отжига при комнатной температуре весьма существенно повышается [64, 66]. Основные параметры такой обработки для никеля и меди приведены в табл. 3. [c.33]

Особенно интенсивно происходит двойникование в металлах с ограниченным числом систем скольжения. При этом, создавая мощные концентраторы напряжения, двойникование инициирует, например, в ГПУ-металлах скольжение по дополнительным призматическим и пирамидальным системам, что приводит к существенному повышению пластичности [5, 17]. В некоторых ориентировках монокристаллов с ГПУ-решеткой двойникование вообще является доминирующим механизмом пластической деформации [5, 18]. В ОЦК-металлах концентраторы напряжений у верщин двойников и высокая скорость протекания процесса двойникования способствуют раскрытию трещин и соответственно хрупкому разрушению металлов [9, 19] ограничивая таким образом их низкотемпературную пластичность. [c.9]

Рис. 1.10. Низкотемпературная деформация, определяемая скольжением дислокаций и контролируемая дискретными препятствиями (а) и сопротивлением решетки (б) [31] (справа показан характер силового поля в плоскости скольжения дислокации).

Возвращаясь к низкотемпературной области (ГС 0,15—0,27 л) деформации, наиболее интересующей нас в связи с исследованием деформационного упрочнения и разрушения поликристаллических ОЦК-металлов, рассмотрим основные механизмы, объясняющие резкое повышение (см. рис. 2.8) прочностных свойств в этой области. [c.45]

Интерес к исследованию механического двойникования был обусловлен началом в 60-е годы широкого изучения исключительно важного в практическом отношении явления хрупкого разрушения материалов и конструкций в условиях низкотемпературной деформации. Двойникование в этом вопросе рассматривалось с двух альтернативных позиций во-первых, как одна из вероятных причин вязко-хрупкого перехода, а, во-вторых, как потенциальный способ повышения низкотемпературной пластичности материала. Поэтому одной из основных задач физики прочности того периода стало изучение общих закономерностей пластической деформации и разрушения при механическом двойниковании. Одно из первых решений указанной задачи было предложено в работе [121] в виде схемы перехода от скольжения к двойникованию в поликристаллах. Построение схемы основывалось на данных работы [117] и собственных результатах авторов [121], полученных при низкотемпературном растяжении армко-железа со скоростями 10 — 10 с . [c.57]

Таким образом, как видно из данных рис. 2.25 и расчета по микроструктур-ным измерениям, вклад двойникования в пластичность материала сравнительно мал и, следовательно, основная роль механического двойникования в низкотемпературной пластической деформации поликристаллов заключается в инициировании скольжения за счет концентрации напряжений при высоком сопротивлении движению дислокаций. [c.70]

Эволюция дислокационной структуры в процессе деформации монокристаллов с ОЦК-решеткой проанализирована в работе [9]. Отмечено, что для ОЦК тугоплавких металлов наблюдается соответствие-между типом кривой деформации и дислокационной структурой, созданной в процессе нагружения. Так, низкотемпературное параболическое упрочнение определяется однородным распределением винтовых. [c.111]

Для деформационной ячеистой структуры, образованной при низкотемпературной деформации без последующей термообработки и характеризующейся высокой плотностью дислокаций в границах и малой угловой разориентацией между ячейками, наблюдается зависимость (3.30). Комбинация уравнений (3.23) и (3.30) приводит, в свою очередь, к линейной зависимости напряжения течения от обратной величины диаметра ячейки [c.128]

После деформации при комнатной температуре в структуре наблюдаются также дислокационные петли, спрямленные винтовые компоненты дислокаций, что является характерным для низкотемпературной структуры ОЦК-металлов [9, 2891. Следует отметить и появление на границах зерен сложного диффузного контраста, обусловленного накоплением границами в процессе деформации дислокаций несоответствия или приграничных решеточных дислокаций [289]. [c.139]

Исследование структуры деформированного при разных температурах сплава Ре — 3,2 % З) (рис. 3.26) методом избирательного травления декорированных дислокаций на образцах, деформация которых была остановлена в средней части линейной стадии упрочнения, показало [3391, что деформация локализована в полосах скольжения. Причем на этой стадии упрочнения в каждом зерне обычно действуют 2—3 системы скольжения и лишь в районе стыков зерен иногда подключаются дополнительные системы. Авторы [62] наблюдали в ванадии в исследуемом интервале низкотемпературной деформации образование плоских скоплений дислокаций. [c.146]

При низкотемпературной деформации в несколько проходов (используется также термин дробная деформация ) напряжение течения [c.183]

Низкотемпературное пластичное разрушение — разрушение путем слияния пор, зародившихся в процессе пластической деформации, предшествующей разрушению. [c.212]

Во второй серии опытов были выполнены испытания на одноосное растяжение в низкотемпературной области для стали 15Х2МФА после предварительного деформирования, которое осуществляли растяжением при комнатной температуре да пластической деформации ео = 2 и 6 %. Обработку данных и расчет S выполняли так же, как и для образцов в исходном состоянии. [c.74]

Нитроцементация — насыщение поверхностных слоев углеродом и азотом в газовой среде с последующей закалкой — обеспечивает им высокую прочность, износостойкость и сопротивление заеданиям. Нитроцементация обладает достаточно высокой скоростью протекания процесса — порядка 0,1 мм/ч и выше она получает все более широкое распространение. В связи с малыми деформациями она позволяет во многих случаях обойтись без последующего шлифования. При необходимости минимальных деформаций применяется низкотемпературная нитроцементация. Содержание азота в поверхностном слое позволяет применение менее легированных сталей, чем при цементации, а именно 18ХГТ, 25ХГТ. 40Х и др. [c.162]

В зависимости от внутреннего строения различают следующие типы мартенсита пластинчатый и пакетный. Пластинчатый мартенсит также называют игольчатым, низкотемпературным и двойниковым. Он образуется в высоко- и среднеуглеродистых легированных сталях и имеет форму тонких линзообразных пластин с двойниковыми прослойками в средней части. Б началь- НЯС ный момент превращения, когда образуется средняя часть пластины (так называемый мидриб ), пластическая деформация аустенита, обусловливающая перестройку решетки, происходит путем двойникования. Переферий- [c.523]

Эффект водородной хрупкости стали наиболее существенно проявляется в интервале температур от минус 20 до плюс 30°С и зависит от скорости деформации [18, 20]. Различают обратимую и необратимую водородные хрупкости. Охрупчивающее влияние водорода при его содержании до 8-10 мл/100 г в больщинстве случаев процесс обратимый, то есть после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность металла конструкции небольшого сечения восстанавливается вследствие десорбции водорода. Обратимая хрупкость стали обусловливается, в основном, наличием водорода, растворенного в кристаллической решетке. Необратимая хрупкость зависит от содержания в стали водорода в молекулярном состоянии, который агрегирован в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим значительные трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости пе восстанавливаются даже после вакуумного отжига, так как в структуре стали происходят необратимые изменения [21, 22] образование трещин по [раницам зерен, где наблюдается наибольшее скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.16]

Смену элементарного механизма, контролирующего разрушение при переходе к условиям на1ружения, запрещающим развитие пластической деформации, экспериментально показали Н.Н. Демиховская, И.Е. Куров и В.А. Степанов. В данном случае опыты проводили на алюминии высокой частоты (99,96%) при растяжении и кручении, причем образцы подвергали предварительной низкотемпературной (при глубоком охлаждении) деформации. Для сравнения испытывали также алюминий без предварительной деформации и с предварительной деформацией без глубокого охлаждения. Полученные экспериментальные данные по энергии активации Uq процесса разрушения приведены в таблице 4.1 совместно с данными по то и у. [c.266]

Вторая стадия - стадия текучести, на которой наблюдается негомогенная пластическая деформация в виде прохождения по всей рабочей длине образца фронта Людерса - Чернова. Уже на ранних стадиях пластического течения в металле могут зарождаться субмикротрещины (длиной порядка 100 нм, шириной 1-10 нм, радиус острия 0,1 нм). Этот дефект атомных масштабов, возникающий при встрече полосы скольжения с препятствием, по существу представляет собой сверхдислокацию, находящуюся в упругом равновесии с полем напряжений, создаваемых клином субмикротрещины в окружающем материале. При низкотемпературном отжиге эти субмикротрещины захлопываются. Методами малоугловой рентгеновской дифракции и электронной микроскопии обнаруживаются зародышевые субмикротрещины с размерами от тысячи ангстрем. Стадия текучести не наблюдается у металлических материалов, у которых на диаграмме статического растяжения отсутствует деформация Людерса - Чернова. [c.16]

При низкотемпературной пластической деформации, когда полигонизационные процессы затруднены, пространство между возникшими на ранних стадиях пластической деформации сплетениями быстро заполняется дислокациями, причем с понижением температуры однородность такого распределения нарастает. Дальнейшая пластическая деформация сопровождается исключительно высокой концентрацией точечных дефектов благодаря пересечению движущихся дислокаций с дислокациями леса высокой плотности (Л/д= 10 —10 м ) и образованию значительного количества порогов, порождающих при дальнейшем перемещении дислокаций вакансии и межузельные атомы. После низкотемпературной деформации всего лишь на 10% концентрация точечных дефектов возрастает до 10 —10 ° см т. е. nlN= = (10 —10 " ). Таким образом, достигается концентрация, равная концентрации вакансий Ю"" при температуре плавления. Рост концентрации точечных дефектов и особенно вакансий приводит к увеличению объема при пластической деформации на величину до 0,25%. Процессу образования разориентированной ячеистой структуры в области низких температур (0,2—0,3) Гпл способствует хаотическое распределение дислокаций высокой плотности, приводящее к возникновению точечных дефектов. Увеличение точечных дефектов способствует переползанию краевых дислокаций и, следовательно, как и при полигонизации с развитым неконсервативным движением дислокаций, возможно образование разориентированной ячеистой структуры. При этом пластическая деформация при низкой температуре сопровождается уменьшением размеров ячейки в направлении деформирующего усилия и ее увеличением в направлении вытяжки при прокатке, прессовании, волочении. В связи с этим возникает слоистая ячеистая структура. Особенностью дислокационного строения такой структуры является то, что плотность дислокаций внутри таких ячеек сущ ественно не изменяется, т. е. дислокации, вызывающие изменение формы слоистой ячейки, выходят на ее поверхность или поверхность зерна. [c.254]

Таким образом рекристаллизация, как и возврат, является многостадийным процессом. Первая, самая низкотемпературная ее стадия, называемая первичной рекристаллизацией. следует непосредственно за полигони-зацией или одновременно с полигонизацией, протекающей в соседних участках. На этой стадии происходит наиболее радикальное уменьшение числа дефектов кристаллического строения, внесенных деформацией, и соответственно уменьшение запасенной объемной энергии деформации вплоть до полного восстановления структуры н свойств недеформированного материала. [c.311]

При НТМО сталь деформируют в температурной зоне существования переохлажденного аустенита в области его отаосительной устойчивости (400 -600 С), температура деформации выше Мн, но ниже Тр кр. Степень дефор-.мации (75-95%). Закалку осуществляют сразу же после деформации. В обоих случаях применяют низкотемпературный отпуск (100 -300 С). Такая комбинация ТМО позволяет получить очень высокую прочность при хорошей пластичности и ударной вязкости. ВТМО дает выше пластичность, а НТМО -прочность [c.74]

В настоящее время предложено подразделять ТМО на обработку с применением наклепа при температуре выше порога рекристаллизации — высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО) и обработку, когда деформация осуществляется в температурной области ниже порога рекристаллизации,— низкотемпературная термомеханическая обработка (НТМО). ВТМО стали осуществляётся при температуре, [c.51]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Результаты исследования Марчинковского и Липсита [117] по низкотемпературной деформации хрома позволили получить первые соотношения между двойникованием и скольжением в зависимости от [c.56]

Формирование четкой дислокационной ячеистой структуры с тонкими границами является характерной особенностью пластической деформации тугоплавких металлов с ОЦК-решеткой, обусловленной, как отмечалось выше, высокими значениями энергии дефекта упаковки (особенно дляметаллов VIA группы), а также тем, что пластическую деформацию этих металлов из-за низкотемпературной хрупкости проводят обычно при температуре ниже температуры рекристаллизации, но значительно выше комнатной [9, 28]. [c.123]

В работах [9, 275, 277,298] при изучении субструктурного упрочнения материалов развиваются представления о качественном различии между структурными состояниями, формирующимися в металле в зависимости от степени, скорости и температуры деформации. При этом рассматриваются структуры, образованные как при холодной деформации (ниже 0,4Тпл), теплой деформации (0,4—0,6Тпл) и горячей обработке (выше 0,6Тпл). так и при крипе, горячей обработке с высокими скоростями и т. д. Так, известно, что при низкотемпературной деформации образуется среднего размера ячеистая структура, при быстрой горячей обработке — мелкая субзеренная структура. Средние [c.126]

Разрушение по границам элементов структуры — межзеренное или межъячеистое разрушение, при котором трещина идет по границам зерен или дислокационных ячеек. Различают хрупкое межзеренное разрушение, которому предшествует пластическая деформация-внутренних объемов зерен и пластичное межзеренное разрушение. Указанные типы межзеренного разрушения обычно относят к низкотемпературным типам разрушения. Кроме того, существуют высокотемпературное межзеренное разрушение и межзеренное разрушение при ползучести. Эти механизмы обусловлены высокотемпературным-проскальзыванием по границам зерен и диффузионным зарождением пор на границах. Они подробно изложены в обзорах Эшби с сотрудниками [404]. [c.201]

Область В, которая соответствует деформациям в перетяжках между крупными порами, включает две зоны зону — расслоения и зону Вз — пористости. Такое деление выполняется по данным фрак-тографических исследований и отражает появление при больших деформациях несплошностей на субграницах. При этом низкотемпературная ячеистая структура, имеющая полосчатый вид (рис. 5.19, д), приводит к расслоению (5.19, л), равноосная ячеистая структура образует на перетяжках поры (рис. 5.19, м), размер которых на порядок меньше пор, связанных с границами зерен. С переходом при высоких температурах в область динамической рекристаллизации (область Г) субструктурная пористость на поверхности излома исчезает. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...