Основные процессы конвективного теплообмена

ГЛАВА 15. ОСНОВНЫЕ ПРОЦЕССЫ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА [c.374]

Термическое сопротивление пограничного слоя бД во много раз превышает термическое сопротивление турбулентного внешнего потока и является определяющим в процессах конвективного теплообмена. Поэтому изменение температуры от до 4т сосредоточено в основном в пределах пограничного слоя. [c.175]

Таким образом, в зависимости от способа подвода жидкости к входному сечению канала и от числа Рейнольдса пограничный слой в этом сечении может иметь турбулентное или ламинарное течение с последующим переходом в турбулентный режим. В соответствии с этим изменяется и теплоотдача по длине трубы. Если труба короткая, то большая часть ее занята начальным участком с описанными выше сложными явлениями. В длинных трубах влияние этого начального участка невелико и основная часть находится в стабилизированной области, где теплоотдача с длиной трубы изменяется незначительно. Зависимость теплоотдачи от характера и величины гидродинамических возмущений в потоке жидкости широко используется для интенсификации процессов конвективного теплообмена в том случае, когда нельзя увеличить скорость (см. 3-12). [c.135]

Приведенная система дифференциальных уравнений теплопроводности (энергии), движения и уравнения сплошности описывает множество явлений распространения тепла в движущемся потоке жидкости, так как она получена при использовании общих законов сохранения энергии и вещества, поэтому она характеризует лишь основные принципиальные стороны этих явлений, общие для всего указанного множества. Частные особенности отдельных конкретных тепловых явлений характеризуются так называемыми условиями однозначности. Применительно к процессам конвективного теплообмена условиями однозначности задаются геометрическая форма и размеры системы, в которой изучаются процессы конвективного теплообмена физические свойства жидкости, входящие в рассмотренную систему дифференциальных уравнений распределение температуры и скорости в прост-ранстве нной области, в которой исследуется явление для какого-то начального момента времени распределение скорости на твердых и жидких границах исследуемой пространственной области. На жидких границах (во вход- [c.137]

Природа процесса конвективного теплообмена состоит в переносе теплоты за счет конвекции жидкости и теплопроводности в ней. К физическим законам, которые управляют этим процессом, относятся закон сохранения энергии, основной закон динамики, закон сохранения массы (принцип неразрывности жидкости), а также закон теплопроводности Фурье и закон вязкого трения Ньютона. Процесс, подобный данному, должен иметь ту же физическую природу и подчиняться тем же законам — он, как и натурный процесс, должен быть процессом конвективного теплообмена. [c.230]

Основными факторами, действующими в процессе конвективного теплообмена, являются два тепловых потока— теплопроводности и конвекции. Например, при ламинарном течении,жидкости в трубе теплота поперек потока передается теплопроводностью, а вдоль трубы — конвекцией. Плотность конвективного теплового потока определяется выражением плотность потока [c.235]

Как следует из изложенного, между процессом движения жидкости и процессом конвективного теплообмена существует тесная физическая связь — поле температуры в жидкости связано с полем скорости с одной стороны, а с другой определяет интенсивность теплоотдачи, отражаемую коэффициентом теплоотдачи а и являющуюся основным фактором, от которого зависит поверхность теплообмена и, следовательно, размеры тепло-об менных устройств. Из расчетных формул для теплоотдачи при течении жидкости вдоль плоской поверхности и при течении в трубе видно, что чем больше скорость потока, тем теплоотдача выше. Однако здесь есть и отрицательный эффект с увеличением скорости растет градиент скорости в поперечном направлении и связанная с этим сила вязкости трения. Возрастает, следовательно, и сила давления, которая должна преодолеть силу трения. Поэтому параллельно с расчетом теплоотдачи всегда ведут расчет падения давления в трубе — это необходимо для правильного проектирования теплообменных устройств. [c.278]

Современные методы расчета конвективного теплообмена основываются на теории пограничного слоя. Несмотря на свою незначительную по сравнению с характерными размерами тела толщину, пограничный слой играет основную роль в процессах динамического и теплового взаимодействия потока жидкости с поверхностью теплообмена. В непосредственной близости стенки существует вязкий подслой, где теплота передается только теплопроводностью. [c.131]

Аналитическое решение задачи, т. е. расчет теплоотдачи по формулам, полученным в результате интегрирования системы уравнений конвективного теплообмена и определения постоянных интегрирования из условий однозначности. Интегрирование точных уравнений конвективного теплообмена, возможное в весьма немногочисленных случаях, используется в основном для учебных целей или для грубой оценки теплоотдачи в более сложных случаях. Достигнутые на этом пути успехи связаны с упрощенной физической схематизацией процесса (при которой сохраняются, однако, важные факторы) и использованием приближенных уравнений примером может служить теория пограничного слоя. [c.327]

Отмеченные особенности в характере распределения t j и а по длине трубы парогенератора отражают всю сложность взаимного влияния отдельных факторов на процесс теплообмена при поверхностном кипении. Действительно, при понижении давления усиливается относительное влияние конвекции в однофазной среде и ослабляется влияние механизма переноса теплоты непосредственно В форме теплоты испарения. Поэтому при низких давлениях влияние скорости на интенсивность теплообмена оказывается более значительным. В этих условиях вследствие роста истинной скорости жидкой фазы, обусловленного повышением паросодержания потока, интенсивность теплоотдачи по длине трубы возрастает, что сопровождается понижением температуры стенки. При понижении температуры стенки уменьшается число активных зародышей паровой фазы и это приводит к ослаблению влияния механизма переноса, обусловленного про цессом парообразования. В то же время вследствие прогрева основной массы жидкости по ходу потока увеличивается толщина пристенного двухфазного слоя и, следовательно, улучшаются условия для роста паровых пузырей. По-видимому, при переходе от области конвективного теплообмена в [c.264]

Процесс переноса тепла между потоком излучающего газа и стенкой также является результатом совокупного действия конвективного теплообмена и теплового излучения это так называемый сложный теплообмен. Здесь в качестве основного явления обычно принимается конвекция. В этом случае количественной характеристикой процесса является коэффициент теплоотдачи ао= = ак+а,л, где Ок учитывает действие конвекции и теплопроводности, а ол —действие теплового излучения. [c.180]

Материал в книге расположен в порядке нарастания сложности обсуждаемых процессов с целью облегчения его усвоения читателем. Поэтому, например, комплексные процессы теплопередачи излагаются после описания элементарных видов теплообмена, а вопросы гидромеханики по мере надобности приводятся совместно с изложением отдельных задач конвективного теплообмена. В книге рассмотрены основные положения теории подобия и их приложение к изучению процессов переноса теплоты. В конце каждого раздела приводятся числовые примеры решения наиболее характерных задач. [c.3]

При работе механизмов на открытом воздухе или в цехах с повышенной влажностью тормоза снабжаются защитными кожухами. Наличие кожуха изменяет картину физических явлений процесса охлаждения тормоза. При работе тормоза в кожухе необходимо учесть конвективный теплообмен между кожухом и окружающей средой. Так как скорость перемещения кожуха вместе с механизмом мала по сравнению со скоростью движения поверхности трения шкива, то основное значение для конвективного теплообмена будет иметь естественная конвекция. Поэтому математическое описание процесса будет отличаться от предыдущего наличием в уравнениях движения воздуха главного вектора массовых сил. В остальном уравнения сохраняют прежний вид. Проведя преобразования, аналогичные приведенным выше, получим выражение температурного симплекса в виде [c.621]

Одни из них исходят из детального рассмотрения основного механизма процесса роста, частоты отрыва паровых пузырей от центра и т. д. [Л. 1, 2]. Расчетные уравнения, полученные этими авторами, состоят из критериев подобия, характеризующих эти явления. Другие исследователи исходят из положения о том, что процессы теплообмена при кипении являются одним из видов конвективного теплообмена. Поэтому теплоотдачу для случая кипения жидкости можно представить в виде обычных критериальных зависимостей, применяемых при конвекции жидкости в однофазном состоянии [Л. 3, 4]. [c.228]

Если ограничиться размерами каналов на один или два порядка большими, чем размеры пузырей (этот случай чаще всего встречается в практике) то вполне допустимо считать весь поток однофазным. Процессы теплоотдачи и парообразования можно учесть, вводя уравнения взаимодействия между паровой, жидкой и твердой фазой (стенкой канала). В этих условиях для описания всей совокупности явлений следует признать справедливой систему основных дифференциальных уравнений конвективного теплообмена (соответственно уравнений движения, сплошности и теплопроводности в жидкой фазе) [c.53]

Остановимся теперь на расшифровке понятия коэффициент массообмена . Общность дифференциальных уравнений конвективного теплообмена и массообмена позволяет принять, что основные критерии подобия диффузионных процессов должны иметь одинаковый вид с критериями подобия тепловых процессов. [c.77]

В программу курса Промышленные печи входят не только аудиторные и лабораторные занятия, но и выполнение курсового проекта. Поэтому в книге, наряду с изложением материала по теоретическим основам работы печей и их конструкциям, рассмотрены методы расчета процессов горения топлива, лучистого и конвективного теплообмена, нагрева металла и сушки литейных форм и стержней, а также основных элементов печей горелок, теплообменников, дымовых труб и электрических нагревателей печей сопротивления. [c.3]

При передаче тепла от плазмы к порошку одновременно происходят два процесса нагрев поверхности частиц порошка путем конвективного теплообмена и излучения и распространение теплоты в частицах путем теплопроводности. С этой точки зрения материалы, обладающие низкой теплопроводностью (например, окислы, карбиды и т. п.), отличаются большим внутренним сопротивлением, препятствующим распространению теплоты к центру частицы. Основной причиной плохого прогрева таких материалов в струе могут быть малое время пребывания частиц в плазме и недостаточная интенсивность теплообмена между плазмой и порошком. [c.25]

При установлении основных физических закономерностей процесса теплопроводности рассматривались закон сохранения тепловой энергии и закон Фурье. Основные физические закономерности конвективного теплообмена могут быть установлены на основании предыдущих законов, а также законов, описывающих движение жидкости. К последним относится основной закон динамики (второй закон динамики Ньютона) и закон сохранения массы (принцип неразрывности жидкости). Два этих закона позволяют найти поле скорости жидкости. [c.215]

Подобие физических процессов. Физические процессы, которые рассматриваются при изучении конвективного теплообмена — это движение жидкости (гидродинамические процессы) и перенос теплоты. Основной характеристикой движения жидкости является поле скорости. Подобными гидродинамическими процессами на- [c.226]

Предположение о постоянстве физических свойств существенно упрощает систему уравнений, благодаря чему становится возможным решение многих задач конвективного теплообмена. Вместе с тем это предположение ограничивает область применения получаемых результатов такими реальными процессами, в которых физические свойства жидкости изменяются незначительно. Тем не менее задачи о теплообмене при постоянных физических свойствах представляют большой интерес, так как позволяют выявить основные закономерности, присущие различным процессам теплообмена. [c.11]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Расчет гидродинамических и температурных параметров процесса формирования отливки при ЛПД в основном осуществляется с использованием тех же методик, что и для случая ЛНД. Однако при этом необходимо учитывать следующие обстоятельства. Повышение под давлением плотности газа сопровождается ростом его теплопроводности и способствует интенсификации конвективного теплообмена. В результате продолжительность затвердевания отливки при ЛПД (по сравнению с продолжительностью затвердевания при ЛНД) сокращается на 10—20%, что также является следствием увеличения применяемых давлений (от 0,05— 0,1 МПа при ЛНД до 0,4—0,6 МПа при ЛПД). [c.321]

В настоящее время опытное определение коэффициента теплоотдачи производится, как правило, не на самих образцах тепловых устройств, а на их упрощенных моделях, более удобных для экспериментирования. Результаты опытов, проведенных на моделях, обобщают, используя тепловую теорию подобия (см. 14.3). Основной вывод, который делают на основе этой теории, заключается в том, что нет необходимости искать зависимость коэффициента теплоотдачи от каждого из тех факторов, которые на него влияют, а достаточно найти зависимость между определенными безразмерными комплексами величин, характерных для рассматриваемых условий процесса теплоотдачи. Эти безразмерные комплексы величин называют критериями подобия. Составленные из размерных величин критерии подобия отражают физическую сущность, или, как говорят, модель процесса. Следовательно задача заключается в том, чтобы найти вид зависимостей между критериями подобия, называемых критериальными уравнениями. Составляют критерии подобия с помощью дифференциальных уравнений конвективного теплообмена, т. е. уравнений, которые дают аналитическую-зависимость меяеду параметрами, характеризующими процесс теплоотдачи в дифференциальной форме. [c.229]

Интенсивность конвективного теплообмена в процессах наполнения, сжатия, вьшуска (нагнетания) определяется как гидродинамикой движения газа в цилиндре, так и состоянием вещества. Поскольку характер движения газа в этих процессах в основном зависит от особенностей движения поршня, то физическая природа конвективного теплообмена в этих процессах должна быть общей как для двигателей, так и для поршневых компрессоров. [c.55]

В радиационном рекуператоре происходит сложный радиационно-конвективный теплообмен между потоком газа и стенками труб. Процесс теплообмена довольно сложен, что обусловливается неоднородностью температурного поля как по сечению, так и по длине потока, турбулизацией последнего и рядом других факторов. Высокая температура дымовых газов и наличие в их составе трехатомных компонентов (в основном СО2 и Н2О) обусловливает высокую интенсивность лучистого теплообмена. В то же время сравнительно низкая скорость потока в целом и особенно у стенок труб и одностороннее омывание последних приводят к малой интенсивности конвективного теплообмена и им вследствие его незначительности можно пренебречь. Изменение температуры в высокотемпературном воздухоподогревателе довольно велико. Это обусловливает 5 67 [c.67]

Критерий Пекле называют иногда критерием конвективного теплообмена. Чем больще критерий Ре, тем выще доля тепла, переносимого в жидкости за счет конвекции по сравнению с переносом за счет теплопроводности. Критерий Рейнольдса является важнейшей характеристикой состояния потока в частности, критерий Ре показывает, имеет ли место турбулентное или ламинарное течение жидкости при турбулентном течении распределение скоростей по сечению потока зависит от Ре. Критерий Грасгофа характеризует влияние на процесс конвективного теплообмена подъемной силы, возникающей за счет разности плотностей жидкости. Очевидно, при изотермическом течении 0г = 0. Критерий Прандтля характеризует физические свойства жидкости. Так как он целиком составлен из физических параметров, то он и сам является физическим параметром и, следовательно, может являться функцией тех же величин, от которых зависят составляющие его физические параметры. Критерий Рг определенных капельных жидкостей зависит только от температуры, причем для большинства жидкостей эта зависимость в основном аналогична зависимости вязкости (х от температуры, т. е. при увеличении температуры Рг резко уменьшается. Для воды, например, [c.299]

Анализ системы дифференциальных уравнений, описывающих процесс конвективного теплообмена методом теории подобия, приводит к следующему общему виду критериальной зависимости критерия подобия Ми, содержащего коэффициент а (неопределяющий критерий), от других критериев подобия, содержащих все основные параметры, от которых зависит коэффициент к (определяющие критерии) [c.15]

Режимы течения. Существенное влияние на процесс конвективного теплообмена оказывает характер движения жидкости. Из гидродинамики известно, что имеются два основных режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном режиме частицы жидкости движутся не перемешиваясь, параллельно стенкам канала и траекториям других частиц при турбулентном — неупорядоченно, хаотичеоки, направление и величина скорости отдельных частиц беспрестанно меняются. [c.125]

В недавнем прошлом гидродинамическая теория теплообмена дава- ла в основном качественное представление о протекании процесса конвективного теплообмена. Развитие теории привело к тому, что в настоящее время ее результаты уже могут при определенных условиях найти применение и в расчетной практике. [c.187]

Следует отметить, что со времени появления первой работы Нукиямы [2] по кипению в большом объеме все исследователи в области кипения и конденсации представляли и сравнивали свои результаты измерений в виде (АГ), отвечающем требованиям новой теории теплопередачи. Однако важно указать, что в новой теории эта форма представления экспериментальных данных считается удобной не только для сравнения. Основное ее достоинство состоит в том, что она является оптимальной формой для построения инженерных методов расчета процессов кипения, конденсации и всех процессов конвективного теплообмена, а также для проектирования и расчета теплообменных аппаратов. [c.40]

Таким образом, основная ценность выведенных выше неинтегриру-емых дифференциальных уравнений процесса конвективного теплообмена состоит в том, что они позволяют установить критерии подобия для описываемых ими явлений. В качестве примера найдем критерии подобия из дифференциального уравнения теплопроводности Фурье (14.6) [c.237]

Как правило, габаритные размеры секций в одном тепло-массомере одинаковы, однако в отдельных случаях их целесообразно выбирать разными, но одинаковой толщины, которая определяет величину термического сопротивления. Два других габаритных размера — ширина и длина — определяют рабочий коэффициент секции, иногда удобнее, например, увеличивать размеры светлой секции по-сравнению с темной , чтобы получить примерно одинаковые их сигналы в процессе исследования лучисто-конвективного теплообмена. Можно увеличивать и габаритный размер перфорированной секции, если испарение будет происходить непосредственно из ее каналов, для увеличения ее сигнала за счет i/ ,. Добавочные (свыше трех) секций могут устанавливаться для контроля равномерности д и / но поверхности исследуемого продукта, их габаритные размеры меньше, чем у основных секций. [c.63]

В первой части пособия излагаются основные понятия и законы термодинамики, термодинамические свойства рабочих тел, анализ термодинамических процессов и циклов. Рассматриваются циклы тепловых двигателей и холодильных машин, приводится эксерготический анализ эффективности тепломеханических систем. Во второй части описываются явления теплопроводности, конвективного теплообмена и теплового излучения, даются основы теплового расчета теплообменных аппаратов. Изложение математической теории теплообмена и теории подобия в начале второй части пособия позволило обеспечить единый подход к рассмотрению задач теплопроводности и конвективного теплообмена и избежать повторений. [c.6]

Обычно процессы сложного теплообмена делят на три основные разновидности радиационный теплообмен в движущейся (но нетеплопроводной) среде, радиацион-ио-кондуктивный и радиационно-конвективный теплообмен. [c.331]

Попытки теоретического и экспериментального исследования радиационно-конвективного теплообмена предпринимались рядом авторов [1 —10]. Однако ряд затруднений не позволил достигнуть существенного прогресса в этом направлении. Поэтому представляется целесообразным использовать комбинированный метод исследования процессов сложного теплообмена, предложенный в работах [7, 8]. Сущность этого метода сводится к синтезу аналитического и экспериментального путей исследования с привлечением основ теории подобия. Прежде всего согласно этому методу составляется упрощенная физическая схема процесса, допускающая возможность ее аналитического исследования. Затем проводится теоретическое решение задачи, отвечающей этой схеме. Результаты решения приводятся к безразмерной форме и рассматриваются как обобщенный критерий (суперинвариант), дающий основные связи между различными критериями процесса. Это теоретическое решение упрощенной схемы используется как основной аргумент в искомой критериальной зависимости, а влияние всех критериев определяется как поправки к этой зависимости. Величины поправочных (по всем критериям) функций отыскиваются на основе эксперимента. [c.134]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

Коэффициент теплопередачи К зависит в основном от значений коэффициентов теплоотдачи aj и аг, так как термическое сопротивление стенок обычно невелико (если нет специальной тепловой изоляции). Формулы для расчета конвективного теплообмена показывают, что коэффициент теплоотдачи а увеличивается с ростом скорости потока. Но при вынужденном движении жидкости скорость можно увеличить только за счет повышения мощности насоса или компрессора, обеспечивающего это движение. Увеличение же мощности этих устройств повышает расходы на эксплуатацию проектрфуемой машины. Поэтому возможность повышения интенсивности процесса теплообмена за счет роста К всегда требует тщательного экономического анализа. [c.134]

В этом случае процесс лучисто-конвективного теплообмена рассматривается как процесс между газом и непосредственно поверхностью основного материала стенки с некоторым эффективным коэффициентом теплообмена ао, в котором учитывается термическое сопротивление защитного покрытия. Формула для ао получается на основе следующих соображений лучисто-кон-вективный тепловой поток от газа к поверхности защитного покрытия— ao ir — ) равен тепловому потоку через слой защитного покрытия --- ( 1 — 2) (так как теплоемкостью слоя пре- [c.164]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

В первой части книги рассмотрены основные законы термодинамики, термодинамические процессы, дифференциальные уравнения термодинамики и истечения газов и паров. Кроме того, да ю изложение циклов двигателей внутреннего сгорания, газотурбинных, паротурбинных установок и атомных электростанций. Вторая часть посвящена изложению законов теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах, теории подобия, конвективного теплообм иа и излучения. В каждой главе помешены числовые примеры. В да1том издании (второе вышло в 197.5 г.) улучнюна редакция, уточнены терминология, формулировки, приведены новые данные. [c.248]

В предыдущей главе уже рассматривался вопрос о способах расчета конвективной теплоотдачи в ЖРД, использовавшихся в 30-е гг. Следует отметить, что формулами, применяемыми Ф.А. Цандером и М.К. Тихонра-вовым, не ограничивались достижения естественно-научных исследований процесса конвективной теплоотдачи в то время. В данный период общая теория конвективного теплообмена развивалась по двум основным направлениям. Во-первых, проводились теоретические исследования по теории пограничного слоя, которые не могли в то время дать конкретных практических результатов, пригодных для создания методики расчета коэффициента теплоотдачи в ЖРД. Действительно, даже понятие теплового пограничного слоя было введено только в 1936 г. советским ученым Г.Н. Кружилиным (см. [45]). [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...