Затвердевание продолжительность

При литье чугуна в сырую форму, а в особенности в кокиль, (металлическую форму) поверхностная зона отливки часто получается отбеленной вследствие слишком быстрого охлаждения. Поверхность отливки получает структуру белого чугуна, которая по мере удаления от поверхности постепенно переходит в структуру серого чугуна. Твердость и толщина отбеленного слоя отливки зависят от химического состава и температуры перегрева чугуна, толщины и температуры стенок кокиля (от которых зависит скорость теплоотдачи в интервале затвердевания), продолжительности соприкосновения между кокилем и отливкой я т. д. [c.166]

Закон Фика диффузия 601 Затвердевание продолжительность 486 [c.1193]

При расчете значения необходимо, как отмечалось выше, предварительно найти продолжительность Fo] затвердевания тонкой части отливки (время от момента начала снятия теплоты перегрева до конца затвердевания металла). Для этого воспользуемся специальной монограммой для определения искомой величины Fo . [c.397]

Автоклавы лабораторного типа используют для изучения влияния всестороннего газового давления на продолжительность затвердевания, усадочные процессы, структуру и физико-механические свойства металлов и сплавов в литых заготовках простейшей формы (преимущественно в слитках). Как правило, подобные автоклавы оснащают приспособлениями и аппаратурой для измерения температуры формирующей заготовки и литейной формы (изложницы). [c.48]

Из Приведенных данных видно, что с увеличением подвижности молекул газа (переход от углекислого газа к гелию) его охлаждающая способность возрастает, повышается также коэффициент аккумуляции тепла, а следовательно, уменьшается продолжительность затвердевания отливки. Так, при давлении 0,5 МН/м отливка затвердевает в песчаной форме под давлением гелия с той же скоростью (Тз = 42,5 с), как в форме под давлением азота 3 МН/м (Тз=42 с). [c.51]

Газовая среда Давление МН/м2 Продолжительность затвердевания, с Скорость охлаждения в интервале ликвидус — солидус, °С/с [c.51]

Для аналитического определения влияния всестороннего газового давления на процесс затвердевания титановых сплавов использовано решение задачи о продолжительности затвердевания отливки [c.52]

При определении поправочного коэффициента Цк принято, что общая продолжительность затвердевания отливки уменьшается на время контакта металла с формой [c.53]

Кк—константа затвердевания сплава с учетом поправки на продолжительность контакта. [c.53]

Из полученных данных видно, что увеличение скорости затвердевания происходит в основном за счет увеличения теплоотдачи в зазоре. Увеличение продолжительности контакта между отливкой и формой играет меньшую роль. [c.54]

Время наложения всестороннего газового давления не оказывает существенного влияния на продолжительность затвердевания и последующего охлаждения (рис. 20). Главное — величина давления чем она больше, тем меньше продолжительность и выше скорость затвердевания. [c.54]

Установлено (рис. 38, а, 46), что повышение давления приводит к уменьшению продолжительности затвердевания литых заготовок. Ниже показано, какое уменьшение [c.87]

При этом поршневое давление для первого слитка составляет 105,5, для двух других 200 МН/м . У цинка продолжительность затвердевания слитка диаметром 30 и высотой 70 мм составила 1,9 1,0 0,42 и 0,2 мин при ат- [c.87]

Следует отметить, что наибольшее уменьшение продолжительности затвердевания наблюдается при повышении давления от атмосферного до Я = 100 МН/м , последуюш ее повышение давления от 100 до 150 МН/м приводит к незначительному уменьшению времени затвердевания (рис. 46) как при поршневом (кривая /), [c.88]

Зависимость продолжительности затвердевания слитка (D=70 мм, и отливки типа стакана ( q =20 мм) из меди марки Ml от давления прессования [c.88]

Для учета влияния механического давления на продолжительность затвердевания слитка необходимо использовать новый сомножитель j,k, учитывающий увеличение времени контакта. Тогда уравнение (32) можно представить в виде [c.90]

После заливки движение металла продолжает влиять на продолжительность затвердевания отдельных участков отливки. Причиной этого является то, что прогрев формы при заливке происходил за счет тепла текущего металла в результате этого скорость затвердевания была замедлена. Отвод тепла формой после окончания заливки подчиняется параболической зависимости. [c.114]

Расчеты и опыты показали, что по мере удаления от литника скорость затвердевания увеличивается. Чем ниже температура заливки, том интенсивнее идет затвердевание в движущемся потоке. При низкой температуре жидкой стали толщина затвердевшего слоя увеличивается с увеличением продолжительности заливки. [c.116]

Наиболее сильное изменение времени затвердевания наблюдается в районе, непосредственно прилежащем к литнику. Чем выше температура заливки, тем значительнее изменения продолжительности затвердевания различных сечений отливки. [c.116]

Продолжительность выдержки под давлением изделий при склеивании зависит от скорости затвердевания клея и температуры. [c.313]

Развитие технологии и техники литейного производства, появление новых способов литья требуют создания аппарата инженерных расчетов, который неизбежно должен базироваться на методах приближенного решения задач теплообмена. При рассмотрении, например, обычных способов литья влиянием вынужденной и естественной конвекций жидкого металла на процесс затвердевания можно в большинстве случаев пренебречь, так как длительность заполнения формы и отвода теплоты перегрева жидкого металла, в течение которых проявляется конвекция, не более 10% продолжительности всего процесса затвердевания. Кроме того, именно в результате конвекции охлаждение жидкого металла во время снятия перегрева происходит достаточно равномерно по сечению отливки и затвердевание ее начинается, когда большая часть теплоты перегрева уже отведена формой. На этом основании охлаждение жидкого металла в форме и затвердевание отливки в первом приближении можно рассматривать последовательно и независимо друг от друга. [c.151]

Если, например, цель расчета — определить длительность затвердевания отливки в неметаллической форме, то обычную форму допустимо рассматривать как полубесконечное тело, так как продолжительность первых двух стадий охлаждения (снятие перегрева и затвердевание жидкого металла) весьма мало сравнительно с длительностью полного охлаждения отливки в форме и, следовательно, за это время форма не успеет прогреться насквозь. Однако такое упрощение не делает еще рассматриваемую задачу удобной для рещения, так как закон изменения температуры внутренней поверхности формы остается неизвестным. [c.153]

Продолжительное воздействие более высоких температур приводит к затвердеванию многих прокладочных материалов. Но это не связано с ухудшением уплотнения и не снижает положительного эффекта начального подогрева. Эффект необратим и достигнутое улучшение эффективности уплотнения сохраняется даже при охлаждении узла до температуры окружающей среды. [c.218]

Изменение теплофизических свойств материала формы значительно влияет на температурный градиент АГ и продолжительность затвердевания tg металла при затвердевании в песочно-глинистой форме Тз больше, а А7 значительно меньше, чем при затвердевании в металлической форме. Применение покрытий позволяет регулировать кинетику затвердевания и переохлаждение на фронте кристаллизации. [c.44]

При охлаждении в течение достаточно продолжительного промежутка времени, так что становится возможным термодинамически равновесное состояние жидкости, расплав кристаллизуется при температуре затвердевания Гт (рис. 2.12). Однако при большой скорости охлаждения жидкость не кристаллизуется даже при переохлаждении ниже Тт. Жидкость в таком состоянии называется переохлажденной. Далее, если скорость охлаждения поддерживается достаточно большой, хо жидкость не превращается в кристалл, структура жидкости сохраняется до довольно низких температур, но в конце концов жидкость все же затвердевает. В этом случае [c.46]

Факторы, определяющие продолжительность затвердевания отливок [c.306]

Каковы факторы, влияющие на продолжительность затвердевания отливок [c.309]

Определение времени заполнения формы является наиболее важной частью расчета литниковой системы, так как оно в наибольшей степени влияет на качество отливок недоливы возникают при продолжительном заполнении неспай - в результате преждевременного охлаждения или затвердевания расплава ужимины и засоры - при длительном тепловом воздействии расплава на стенки формы. Ускоренное заполнение связано с появлением в отливках газовых раковин, напряжений, трещин и засоров из-за разм1>1ва формы металлом. [c.147]

На рис. 17, а приведены экспериментальные кривые для отливки, охлаждающейся в атмосфере азота при различных давлениях, а ниже данные о продолжительности затвердевания отливки и термофизических свойствах песчано-гл [c.50]

С увеличением давления термофизические коэффициенты формы возрастают, особенно коэффициент аккумуляции тепла йф. Увеличение термофизических коэффициентов формы указывает на усиление конвективного обмена в форме. Это сопровождается сокращением продолжительности затвердевания отливки, т. е. увеличением скорости затвердевания металла (рис. 18, кривая 2). [c.50]

Природа газа, заполняющего поры песчаной формы, отражается на продолжительности затвердевания отливки и термофизических свойствах формы. О количественном влиянии природы газа на интенсивность теплообмена между отливкой и формой можно получить представление по опытным данным, приведенным на рис. 17,6, а ниже показана продолл<ительность затвердевания отливки при постоянном давлении различных газов 0,5 МН/м [61] [c.50]

Влияние давления на продолжительность затвердевания слитков диаметром 20 мм из сплава АЛ4 ( ) и отливок типа плит размером 100X100X10 мм из алюминия (2) [c.51]

Различие в продолжительности затвердевания отливок наблюдается и при заливке в формы с одинаковой теплоаккумулирующей способностью сплавов, имеющих неодинаковый интервал кристаллизации. В табл. 5 приведены данные о продолжительности затвердевания в интервале ликвидус — солидус сплавов с широким (АЛ27-1) и узким (АЛ4) интервалом кристаллизации [8]. [c.51]

Продолжительность затвердевания и скорость охлаждения отливок типа плит и слитков из сплава АЛЗМ [c.51]

Авторы работы [62] выполнили на вакуумно-компрессорной установке ВКУУ-30 эксперименты по изучению процесса затвердевания слитков диаметром 90 и высотой 200 мм из титановых сплавов ВТ1Л (технический титан) и ВТ5Л и установили, что при использовании графитовых и металлических форм определяющей является теплоотдача в зазоре, а не увеличение продолжительности контакта между отливкой и формой. Давление газа в камере установки увеличивали в момент окончания заливки расплава в графитовую изложницу. Толщину слоя металла, затвердевшего за определенный промежуток времени, определили как среднюю из 15—20 измерений сечения поперечного темплета, вырезанного из средней части затвердевшей корки, полученной после выливания остатка. [c.52]

Для учета влияния величины всестороннего газового давления на продолжительность затвердевания отливкн (слитка) в решение (32) вводятся два новых сомножителя, учитывающих изменение условий теплообмена отливки с формой в зазоре (цр) и увеличение продолжительности контакта (Цн) в зависимости от величины газового давления. При условии, что в данном случае сравнивается затвердевание отлиВок одинаковой конфигурации из одного и того же сплава, залитого в одинаковых условиях, но при различных давлениях газа, уравнение (32) можно представить в виде [c.53]

Температурные режимы заливки расплава в пресс-форму оказывают существенное влияние на продолжительность затвердевания слитков и отливок в условиях механического давления. Так, при постоянных Р = = 50 МН/м , тд=Зч-4 с, ip = l 140Н-1150°С продолжительность затвердевания слитка из меди Ml увеличивается с 7,5—8 до 12,5—13 с при повышении температуры прессформы со 100 до 200° С. [c.90]

Практическое применение нашли различные методы снижения расхода металла и улучшения работы прибылей отливок и слитков тепловая изоляция прибылей, применение прибылей, действующих иод атмосферным воздушным (компрессорным) или газовым (сверхатмосферным) давлением, электронагрев головной части слитков, сжигание молотого ферросилиция в струе кислорода и др. При этом оказалось, что применение прибылей, действующих под газовым (сверхатмосферным) давлением порядка 3—4 ати, является достаточным для заметного улучшения пластичности и плотности металла, особенно в центральной части, обычно поражаемой усадочными раковинами. Но наибольший эффект дает экзотермический обогрев прибылей отливок (слитков). Сущность его заключается в применении специальных экзотермических смесей для облицовки прибылей с целью увеличения продолжительности пребывания в них металла в расплавленном состоянии и более полного питания отливок и слитков при затвердевании. Экзотермические смеси применяются как для открытых, так и закрытых прибылей в виде втулок, стержней, стаканов или пластин, помещаемых в полость прибыльной части отливок и слитков. Выход годного продукта на фасонном чугунном, стальном и цветном литье при этом в среднем повышается на 10—12%. [c.102]

При теоретическом и экспериментальном исследовании температурных колебаний в прессформе установлено, что преобладающее количество теплоты переходит от отливки в прессформу непосредственно после запрессовки, к моменту удаления отливки ее температура сравнивается с температурой поверхности прессформы, а непосредственно с рабочей поверхности в окружающую среду отводится незначительное количество тепла. В соответствии с этими результатами для расчета температурных колебаний в поверхностном слое прессформы ее можно принять достаточно толстой пластиной (толщиной I), к одной из поверхностей которой периодически прикладывается мгновенный тепловой источник, а на другой поддерживается постоянная температура / а. Тогда температура t x, т) в поверхностном слое на расстоянии х от рабочей поверхности в любой момент времени т после очередной запрессовки (исключая продолжительность запрессовки и затвердевание отливки) определяется из дифференциального уравнения теплопроводности Фурье [c.184]

В соответствии с исследованиями Д. К- Чернова [67], продолжительность перехода сплавов через двухфазное жидкотвердое состояние при затвердевании определяет основные технологические и эксплуатацион-Неметаппичесние ые свойства отливок. Влияние Вкппчения зоны двухфазного состояния на величину мелкокристаллического поверхностного слоя было изучено на образцах, отлитых в формы с различной охлаждающей способностью. Толщину затвердевшего слоя металла определяли методом выливания незатвердевшего остатка жидкого металла, используя зависимость бкм=йзР, где бкм — толщина затвердевшей корки металла, мм кз — коэффициент затвердевания, для сухих форм 3 = 0,008 м/ч /2 для сырых — 0,045 м/ч / для металлических — 0,255 м/ч /2 р — коэффициент охлаждающей способности, ккал/м ° С ч / . [c.44]

Сложные эфиры кремневой кислоты являются довольно хорошими растворителями. Однако они не только не растворяют многие пластмассы и синтетические каучуки, но при продолжительном соприкосновении с ними в условиях повышенных температур способствуют затвердеванию большинства из полученных эластомеров. В целом ортосиликаты и дисилоксаны совме-стимы с теми же материалами, с которыми совместимы углеводородные жидкости. [c.221]

Некоторое количество высокопроцентного ферровольфрама получают в СССР алюминотермическим методом в электропечи из шеелитового концентрата марок КМША и КМШО. Принят следующий состав шихты 100 кг шеелн-тового концентрата, 23 кг алюминиевой крупки и 3 кг железной обсечки. Для уменьшения выноса пылевидного концентрата его брикетируют вместе с алюминиевой крупкой, добавляя на 100 кг концентрата 1,6 кг декстрина, 2,44 кг сульфитного щелока и 5 кг воды. Плавку ведут на блок при рабочем напряжении 65 В и токе 6 кА шахта печи сменная, футерована набивкой из электродной массы металло-приемник и подину футеруют магнезитовым кирпичом. Процесс ведут с нижним запалом, продолжительность проплав- ления навески шихты (на 2,5 т концентрата) 1 ч, после чего производится раскисление шлака смесью алюминиевой крупки с молотой известью. Основную часть шлака выпускают через летку, расположенную на 100—150 мм выше уровня раздела фаз, а блок сплава остается в печи до полного затвердевания, затем его дробят и сортируют. Содержание оксида вольфрама в отвальном шлаке составляет <0,2%. Расход материалов на 1 баз. т (72% W) сплава при этом способе выплавки ферровольфрама следующий 295 кг алюминия первичного чушкового, 1550 кг шеелита (60 % WO3), 16 кг железной руды, 8 кг извести, 50 кг железной стружки, 19 кг электродов графитированных, расход электроэнергии 7200 МДж (2000 кВт-ч). Извлечение вольфрама составляет 97 %. [c.268]

Способы охлаждения кокилей. Искусственное охлаждение кокиля применяют с целью увеличения скорости затвердевания и охлаждения отливки, уменьшения продолжительности цикла литья и, как следствие, повышения стойкости кокиля. Искусственному охлаждению могут подвергаться как рабочая или наружная поверхности, так и их фрагменты. Охлаждающей средой являются сжатый воздух, вода, эмульсия, масло. Водные краски используют для местного охлаждения некоторых частей кокиля. Искусственное охлаждение может осуществляться посредством свободной струи воды (душирование), перемещения жидкости или воздуха по замкнутым каналам, а также окунания в жидкость кокиля или его элементов. Для увеличения площади охлаждаемой наружной поверхности на ней специально предусматриваются 1щлиндрические штыри-выступы (см. рис. 14.3, а), а также специальные медные вставки. В зависимости от необходимости искусственное охлаждение проводят во время нахождения отливки в кокиле, после ее выбивки или в течение всего процесса литья. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...