Течение изотермическое

Так как изменение внутренней энергии при течении изотермического процесса в системе из твердого тела, жидкости или идеального газа практически равно нулю, то теплота, сообщенная системе, равна произведенной работе. [c.43]

Вынужденное движение рассматриваемого объема жидкости происходит под действием внешних поверхностных сил, приложенных на его границах, за счет предварительно сообщенной кинетической энергии (например, за счет работы насоса, вентилятора, ветра). Как вынужденное рассматривается и течение изучаемого объема жидкости под действием однородного в нем поля массовых сил. Иллюстрацией последнего может являться течение изотермической пленки жидкости по стенке под действием сил тяжести. [c.126]

Предполагая газ совершенным, а течение изотермическим, найти скорость 2 и расстояние от входа в трубу до того сечения, где давление Рг = 1,07 МПа, Л = 0,016. [c.197]

Задача 13.1. Отношение давлений в сечениях 1 и 2 газопровода постоянного сечения pi/ft = 2,5. Течение изотермическое, у j = 50 м/с. [c.200]

Из схемы рис. 1.1 следует, что надлежащая оценка прочности и долговечности при малоцикловом и длительном циклическом нагружении может быть реализована при соответствующем сочетании расчетов и экспериментов. Решение краевых задач (для зон действия краевых сил, концентрации напряжений механического и температурного происхождения) при малоцикловом нагружении осуществляется с использованием основных положений деформационной теории и теории течения (изотермического и неизотермического). Наибольшее развитие и применение в силу простоты получаемых решений получили различные виды модифицированных деформационных теорий, позволяющих связать напряжения Оц, деформации ви и проанализировать монотонный рост неупругих деформаций при постоянном характере изменения нагрузок в процессе нагружения. При этом смена направления нагружения (при циклических режимах знакопостоянного или знакопеременного нагружения) предполагает использование деформационной теории для соответствующего к полуцикла нагружения при смещении начала отсчета в точку изменения направления нагружения. Сложные режимы термомеханического нагружения с частичными и несинхронными изменениями во времени т нагрузок и температур I анализируются на основе различных модификаций теорий течения, устанавливающих связь между приращениями [c.9]

При таком рассмотрении турбулентного течения изотермической несжимаемой жидкости получается уравнение движения для осред-ненных величин, аналогичное уравнению (1-16), но содержащее дополнительные члены вида [c.18]

Здесь учтено, что течение изотермическое (и введены числа М). Запишем уравнение (8.26) в таком виде [c.206]

Течения изотермического газа с прямолинейными характеристиками описывают- [c.50]

Ниже рассматривается новое приложение теории плоских двойных волн также в предположении потенциальности течения. Оказывается, что в классе двойных волн возможно примыкание через неподвижную характеристику установившихся плоских течений изотермического и политропного газов к нестационарным плоским течениям типа двойных волн. Это обстоятельство позволяет в предположении гиперболичности изучаемых систем уравнений (рассматриваются сверхзвуковые потоки) поставить ряд граничных задач в плоскости годографа для скорости звука ui,u2) (щ, U2 — компоненты вектора скорости и) и потенциала U2). [c.64]

В работах [1,2] даны точные решения задачи о плоском нестационарном течении изотермического газа, возникающем при движении двух перпендикулярных поршней, и задачи об истечении в вакуум вдоль косой стенки политропного газа для 1 < 7 < 3 (где 7 — показатель адиабаты) решения состоят из двойных и простых волн [Г. [c.81]

В предлагаемой заметке рассматриваются аналогичные задачи для пространственного случая. Дается точное решение задачи о течении изотермического газа, ограниченного тремя движущимися взаимно ортогональными плоскостями, а также задачи об истечении политропного газа в вакуум вдоль некоторого двугранного угла для 1 < 7 < 2. В этих решениях осуществляется последовательное примыкание волн ранга О, 1, 2 и 3. Обобщение на пространственный случай не тривиально, так как тройные волны описываются переопределенной нелинейной системой уравнений в частных производных сложной структуры, исследование совместности которой весьма трудно. [c.81]

Для коэффициента трения при стабилизированном течении изотермической жидкости в трубе из формулы Гагена — Пуазейля следует [c.95]

В задачах течения изотермической жидкости в канале или при обтекании ею каких-либо тел задаются соотношения размеров канала или обтекаемых тел [c.142]

Докажем эту теорему на конкретном примере течения изотермической несжимаемой жидкости в трубе. [c.144]

Предполагая режим течения изотермическим, из (8.10) и (8.5), при й=1, получим [c.152]

При выводе уравнений (2.2.1) и (2.2.2) были сделаны предположения, что жидкость ньютоновская, вязкость постоянна, течение изотермическое, а стенки тракта жесткие. Уравнения [c.60]

Нестабильность во времени свойств и структуры ближнего порядка в течение изотермической выдержки образцов одинакового состава с разной предысторией их свойства изменяются и приближаются к одним и тем же значениям, т. е. стабилизируются. [c.97]

В настоящей работе на примере цилиндра квадратного сечения экспериментально изучается осредненное течение изотермической жидкости в полости, совершающей вращательные вибрации вокруг оси симметрии. [c.25]

В течение изотермического расширения 1—2 мы приводим рабочее тело в термический контакт с источником тепла [c.57]

Таким образом, в изотермическом течении с предысторией постоянной деформации свободная энергия не накапливается. Из уравнения (4-4.27) можно получить тогда, что мощность напряжения равна скорости диссипации [c.170]

Приведем некоторые дополнительные сведения об изотермическом течении газа по трубопроводам. [c.135]

Термин политропный используют для обозначения различных процессов в идеальных газовых системах, не являющихся изотермическими или адиабатными. Работу, выполненную при течении такого процесса, удобно вычислять, используя форму уравнений, полученных для адиабатного обратимого процесса в идеальной газовой системе с заменой величины k эмпириче ской постоянной S. При политропных процессах уравнения (1-45), (1-37) и (1-42) принимают вид [c.45]

Это уравнение получено при следующих допущениях 1) течение турбулентное и изотермическое 2) рабочая среда невесомая и несжимаемая [c.294]

Определить гидравлическое сопротивление при течении масла по трубке в условиях задачи 5-9. Сравнить результат расчета с гидравлическим сопротивлением при изотермическом течении масла при той же температуре на входе в трубку. [c.71]

При изотермическом течении Дри = 1,05-10 Па, т. е. примерно в 2,5 раза меньше. [c.71]

Определить коэффициент сопротивления трепия в условиях задачи 5-34. Сравнить полученный результат со значением коэффициента сопротивления трения при изотермическом течении. [c.86]

Задача 13.3. Определить массовый суточный расход газа, который можно передать по газопроводу, уложенному из труб диаметром 426 мм, на расстояние / = 154 км. Абсолютное давление газа на выкиде компрессорной станции Pi = 4,8 МПа, в конце участка Рг = 3 МПа, плотность газа Рз при атмосферном давлении (0,1 МПа) и температуре перекачки f = 15 °С равна 0,720 кг/м . Газ считать совершенным, течение изотермическим. [c.200]

Авторами указанных выше работ величины dp dl). и (dpldl) рассчитывались по змеевиковым формулам. С учетом этого обстоятельства можно сделать вывод о независимости параметров (4.18) от конфигурации канала, хотя абсолютные значения потерь давления двухфазного потока в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Предположив, что независимость параметров Локкарта— Мартинелли от конфигурации канала сохраняется и при течении неравновесного парожидкостного потока в условиях поверхностного кипения, для расчета потерь давления при поверхностном кипении в змеевиках можно использовать соответствующие прямотрубные зависимости, представленные в виде отношения потерь давления при поверхностном кипении АРцц к потерям давления при течении изотермического потока жидкости Ар . При таком подходе величина Ap в змеевике находится из равенства [c.56]

Капельный унос жидкости из пленки, турбулентно движущейся в сорт 1кальной трубе, теоретически рассматривался Ю. Т. Борщевским, И. И. Саганем и В. Э. Шнайдером [4-6]. Течение пленки и газа считалось осесимметричным. Предполагалось, что капельный унос зависит от структуры и интенсивности пульсационного движения жидкости. Течение изотермическое [c.103]

Более сложно решается задача теплоотдачи обтекаемой пластины для сред, у которых критерий Ргф1. Для этого случая дифференциальное уравнение (72,1) распределения температур в пограничном слое с учетом тепла трения при подстановке скоростей Wx и Wy, найденных в условиях течения изотермической среды, запишется в виде [c.288]

В теории конвективного теплообмена (глава X) была показана возможность аналитического решения задач конвективно-тепло-проводного переноса тепла в потоке к поверхности обтекаемых тел. Для решения этих задач, помимо известных начальных условий и условий на границе, необходимо иметь заданное скоростное поле в потоке. Скоростное поле при течении изотермической вязкой среды формируется в результате сложного взаимодействия сил инерции и сил трения при обтекании поверхности тела. Постоянный стабилизированный режим течения устанавливается не сразу для стабилизации потока требуется некоторый путь перемещения среды, обтекающей поверхность тела. На этом пути скоростное поле в поперечном сечении потока зависит от начальных условий входа далее их влияние прекращается, и скоростное поле определяется конфигурацией стенок, ограничивающих канал, и кинематической вязкостью жидкости (регулярный режим течения). Опыт показывает, что независимо от расцре- [c.329]

Исследования жидких металлических сплавов показали, что в ряде случаев имеют место следующие явления. Обнаруживается зависимость свойств расплавленных металлических образцов от их предыстории, определяемой составом шихты, методом выплавки. Наблюдается нестабильность во времени значений свойств и структуры ближнего порядка жидких сплавов. Замечено, что в течение изотермической выдержки образцов одинакового химического состава их свойства, изменяясь, приближаются к одному и тому же значению — стабилизируются. При небольших перегревах над температурой ликвидуса вьщержка, необходимая для стабилизации свойств расплавов заданного состава, может во много раз превышать обычную продолжительность выплавю сплава. Одна из главных причин отмеченных явлений заключается в неравномерности микроскопического состояния расплавов, связанной с определенной продолжительностью перестройки в них ближнего порядка при сплавлении компонентов и изменении температуры. [c.94]

Постановка задачи. Нестационарное течение изотермического пересыщенного раствора над поверхностью растущего кристалла рассматривается в прямоугольной области (фиг. 1) между его поверхностью = О и выходом трехсоплового фидера у = Н в вертикальном направлении и границами кристаллизационной камеры ([х 6а) - в [c.71]

Такие же результаты могут быть получены, если при температуре 100—120° С дать металлу в районе сварных соединений отдых (изотермическую выдержку) в течение Ю ч. Тогда изделие может быть охлаждено далее до комнатной температуры и вылеживаться до термообработки в течение достаточтЕО длительного времени. Трещин после такого отдыха не наблюдается, а структура и свойства после термообработки — отпуска получаются оптимальными. Схема термических режимов, обеспечивающих получение сварных соединений без трещин и с благоприятными конечными структурами и свойствами приведена на рис. 135. [c.269]

В 1947 г. Р. Н. Муллокандов [32] опубликовал данные пО коэффициенту сопротивления слоя для изотермического и неизотермического течения газа через шаровую насадку для диапазона Re = 2-102- 3-10 в виде [c.57]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

По этой диаграмме основные сведения об изотермическом превращении можно получить для данной стали при любой степени переохлаждения. Например, при переохлаждении до 650°С превращение начинается через некоторое время выделением из раствора феррита. Феррит выделяется в течение определенного времени, после чего начинается распад аустсни-та на перлит, который заканчивается на кривой, характеризующей конец превращения. Если быстро охладить аустеипт до 550°С, то превращение начнется прямо с образования перлита. Превращение при 550°С протекает значительно скорее, чем при 650°С. [c.252]

Многочисленныл ги теоретическими и экспериментальны.ми исследованиями доказано, что в напорных трубопроводах при изотермических условиях движения несжимаемой жидкости характер распределения скоростей по сечению не зависит в отдельности ни от размеров сечения трубопровода (аииарата), ни от скорости течения, ни от физических свойств протекающей среды, а является функцией безразмерного комплекса этих параметров, т. е. числа Рейнольдса Ре = - Следовательно, если для гео- [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...