Расчет теплообмена

Так как практически влияние шага труб на коэффициенты теплообмена их со слоем незначительно, для расчета теплообмена можно рекомендовать формулы, полученные для одиночных труб, например (3.90). [c.126]

Представления о механизме передачи тепла движущимся гравитационным плотным слоем как псевдо-сплошным цилиндром не является общим и зачастую недостоверно. Оно приближенно соответствует лишь части встречающихся условий движения сыпучей среды. Методика расчета теплообмена по предложенным в [Л. 208, 221, 345] уравнениям может быть использована лишь с учетом ограничений, которые в этих работах не указаны. Для коаксиальных, оребренных и поперечно расположенных каналов эти уравнения вообще неприменимы по физическим и чисто формальным соображениям. [c.330]

Расчет теплообмена излучением между газом и стенками канала очень сложен и выполняется с помощью целого ряда графиков и таблиц. Более простой и вполне надежный метод расчета разработан Шаком, который предлагает следующие уравнения, определяющие излучение газов в среду с температурой О К [c.474]

Теоретический расчет теплообмена в струе в смесительных конденсационных установках разработан только для ряда простых случаев [16, 17], а именно при предположении, что струя жидкости, вытекая из начального сопла, сохраняет свою первоначальную цилиндрическую форму вплоть до точки, где она начинает распада ться на капли. [c.64]

При оценке теплообмена в реагирующей смеси необходимо учитывать изменение физических параметров газа во всей системе. Поэтому расчету теплообмена должна предшествовать оценка зависимости физических параметров реагирующей смеси от температуры или полной энтальпии. [c.364]

Следовательно, расчет теплообмена при испарении и сублимации не может быть выполнен без оценки массообмена, т. е. без расчета плотности массового потока пара. [c.423]

Рис. 4.22. К расчету теплообмена с помощью I— -диаграммы

Эта несвязанность уравнения движения с уравнением переноса теплоты, наблюдающаяся при постоянных р, V и х, имеет существенное значение и позволяет наметить сравнительно простой (по крайней мере в принципиальном отношении) путь расчета теплообмена в потоке жидкости. Для этого достаточно решить уравнения движения и подставить найденное значение скорости течения в уравнение переноса теплоты. [c.439]

К сожалению, из-за сложности уравнения Навье-Стокса для движения вязкой жидкости даже в случае постоянных р, V и х расчет теплообмена сопряжен со значительными математическими трудностями. Поэтому часто прибегают к приближению пограничного слоя, заключающемуся, как это уже отмечалось ранее, в том, что в качестве исходных уравнений берут уравнения движения жидкости и переноса теплоты в пограничном слое, которые в стационарном случае имеют вид [c.439]

Уравнения (12.11)—(12.12) хорошо подтверждаются опытом и используются для расчета теплообмена между пластиной и обтекающей ее жидкостью при ламинарном движении. [c.444]

Если температура пластины постоянна, то для расчета теплообмена можно использовать формулы, полученные ранее для бесконечной пластины. Это связано с тем, что основное изменение температуры и скорости жидкости происходит вблизи пластины (т. е. в пограничном слое/, а при сравнительно небольшом удалении конечную пластину можно рассматривать как бесконечную. Вследствие этого градиенты температуры и скорости оказываются вблизи пластины весьма значительными, а поэтому то обстоятельство, что в отличие от бесконечной пластины продольный градиент температуры не равняется нулю, не имеет значения. [c.449]

Для расчета теплообмена удобно пользоваться следующим интегральным преобразованием. [c.459]

РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ ПУЗЫРЬКОВОМ КИПЕНИИ [c.347]

Должное внимание уделено методу расчета теплообмена между твердым телом и жидкостью с помощью теории пограничного слоя. [c.3]

В последнее время, используя теорию пограничного слоя и электронно-вычислительные машины, удалось решить много важных задач теплообмена и в том числе о переносе теплоты в турбулентном пограничном слое. В дальнейшем, по-видимому, методы расчета теплообмена с применением электронно-вычислительных машин будут развиваться, и, следовательно, при подготовке инженеров на них следует обратить особое внимание. Автор старался изложить эти методы как можно полнее. [c.3]

Разработанные в настоящее время методы расчета теплообмена в окрестности критической точки основаны на гипотезе, в соответствии с которой большая интенсивность теплоотдачи в указанной области обусловлена высокой интенсивностью турбулентности натекающего струйного потока. В рамках названной гипотезы можно получить расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи в окрестности критической точки. [c.171]

Расчет теплообмена в реагирующей смеси газов< В реальных пограничных слоях химические реакции протекают с конечными скоростями. Известно, что скорость химической реакции зависит от концентрации компонентов реагирующих веществ концентрация компонентов смеси различна по толщине пограничного слоя. Из сказанного следует, что физико-химическая обстановка даже в ламинарном пограничном слое с химическими реакциями весьма сложна. Поэтому обычно рассматривают не реальный пограничный слой, а два следующих предельных случая. [c.233]

Волновая теория переноса энергии излучения, несмотря на некоторые ее недостатки, имеет преимущества в инженерных расчетах перед квантовой теорией. Поэтому инженерные методы расчета теплообмена излучением, как правило, основаны на волновой теории . [c.273]

По уравнению (13.36) можно рассчитать теплообмен излучением между двумя элементами поверхностей, произвольно ориентированных в пространстве, если их размеры малы по сравнению с расстоянием S между ними. Расчет теплообмена излучением между поверхностями, размеры которых гге малы по сравнению с расстоянием между ними, производят путем интегрирования уравнения (13.36). [c.284]

Для защиты от теплового излучения или для его ослабления применяют экраны. В качестве экранов используют непрозрачные для излучения тела с высоко теплопроводностью и малым значением коэффициента черноты. Формулы для расчета теплообмена излучением между поверхностями двух пластин или коаксиальных цилиндров, разделенных экранами, приведены в специальной литературе [75]. [c.289]

МЕТОД РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ МЕЖДУ ОБЪЕМОМ ГАЗА И ЧЕРНОЙ ГРАНИЧНОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ, ОСНОВАННЫЙ НА ПОНЯТИИ О СРЕДНЕЙ ДЛИНЕ ПУТИ ЛУЧА [c.296]

Методы расчета теплообмена при взаимодействии струй с преградами разработаны на основе указанной гипотезы и формул, приведенных в 32.2. [c.306]

Метод расчета теплообмена излучением между объемом [c.423]

Использование е, позволяет упростить расчеты теплообмена между заданным объемом газа и черной граничной поверхностью. Величина определена так, что она является функцией как фи- [c.424]

Экспериментальное исследование (физический эксперимент) натурного объекта весьма трудоемко. Возможность физического моделирования (изучение процесса теплообмена на модели натурного объекта) ставится под сомнение. Поэтому следует признать, что методы изучения и расчета теплообмена с помощью ЭВМ являются наиболее рациональными и они будут быстро развиваться. [c.445]

Применение метода сферических гармоник при расчетах теплообмена излучением в диффузионном приближении. Эффективным средством решения уравнения переноса является метод сферических гармоник. Этот метод достаточно хорошо разработан в приложении к решению кинетического уравнения переноса нейтронов. Запишем уравнение переноса излучения в предположении, что процесс является стационарным и рассеянием можно пренебречь, излучение серое. Кроме того, предположим, что излучение находится в локальном термодинамическом равновесии и, следовательно, спонтанное испускание излучения зависит только от локальной температуры Т. Тогда [c.175]

Для расчета теплообмена при больших скоростях используются следующие известные формулы, полученные для тел с криволинейным контуром методами локального подобия (121 [c.265]

Расчет теплообмена в системе двух тел. [c.195]

ЗАДАЧИ РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕНА В СИСТЕМЕ СЕРЫХ ТЕЛ С ДИФФУЗНЫМ ОТРАЖЕНИЕМ [c.176]

Таким образом, определение минимального значения коэффициента межкомпонентного теплообмена только исходя из Numiih = 2 следует признать ошибочным. При прочих равных условиях коэффициент теплообмена з а-в ы ш а е т с я тем значительнее, чем больше коэффициент несферичности (до двух раз), что может привести к грубым ошибкам при расчете теплообмена с мелкими частицами. Поэтому нижняя граница значений от должна определяться по (5-2Г) или (5-21"). Этим еще раз подчеркивается зачастую игнорируемая необходимость правильной оценки определяющего размера твердого компонента с учетом его несферичности. [c.155]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

В литературе имеются довольно обширные табличные данные по излучатель.ной способности различных материалов. Однако из-за существующей неопределенности в классификации состояния поверхности и из-за методических ошибок табличные значения радиационных характеристик не всегда с высокой точностью могут описать свойства данной поверхности, для которой должен быть выполнен расчет. Особенно большие расхождения встречаются в оценках е металлов. Поэтому для выполнения особо точных расчетов теплообмена излучением необходимо либо специально определять радиационные характеристики кон1фетных поверхностей, участвующих в теплообмене, что крайне трудоемко, либо [c.27]

Это необхоаимо учитывать при использовании справочных данных, которые могут значительно отличаться от действительного значения е(Т ) и которые поэтому нельзя использовать для расчетов теплообмена излучением. [c.165]

При расчете теплообмена в зеплообменных устройствах обычно используется критерий Стантона, определяемый из формулы [c.68]

Расчет теплообмена при турбулентном течении жидкости по трубе постоянного сечения сводится к интегрированию уравнения переноса теплоты, а при q onst — к вычислению интегралов, составляющих правую часть выражения (12.37) при известном распределении скорости. Этот расчет, будучи в принципе достаточно простым, приводит, однако, к громоздкому выражению для Nu поэтому ограничимся здесь оценкой значения Nu. [c.461]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Изложенная выше методика расчета теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения жидкости может применяться в тех режимах течения двухфазной смеси, где возможно пузырьковое кипение. Применительно к схеме рис. 8.1 это области II—IV и часть V-й. Для недогретой жидкости (xq < 0) пузырьковое кипение ограничено снизу минимально необходимым перегревом стенки Т -= АГ , а сверху — критической тепловой нагрузкой В отсутствие надежной теоретической модели закипания на твердой [c.358]

При расчете теплообмена ири свободном движении среды учитывают силу вязкости и подъемную силу, Г10этом определяющими критериями являются критерии Грасго( а Gr и Прандтля Рг, Часто комплекс Gr Рг заменяют критерием Рэлея [c.195]

Можно предположить, что в пристенной области при взаимодействии струи с преградой происходят иыбросы, которые являются одной из причин существенной интенсификации теплоотдачи. В пользу сделанного предположения о возможном механизме интенсификации теплоо1Дачи в окрестности критической точки говорит следующий факт. В окрестности критической точки зафиксирована высокая интенсивность пульсаций давления, а такая физическая обстановка стимулирует выбросы. Однако этот механизм мало изучен и прежде всего не известны причины возникновения выбросов. Поэтому еще не разработаны надежные методы расчета теплообмена, основанные на явлении выбросов. Для изучения этого явления используют вероятностный анализ. [c.170]

Для серых тел спектральная поглощательная способность не зависит от длины волны (a i = onst < 1). При расчете теплообмена [c.275]

Использование позволяет упростить расчеты теплообмена между заданным объемом газа и черной граничной поверхиостыо. Величина Ej, определена так, что она является функцией как физических характеристик газа (спектр излучения, температура, давление), так и характерного размера объема газа L,,. Для определения е,, используют экспериментальные данные. [c.297]

Для серых тел спектральная поглощательная способность не зависит от длины волны (а , = onst < 1). При расчете теплообмена излучением между реальными телами иногда для упрощения принимают, что они обладают свойствами серых тел. [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...