Коэффициент теплоотдачи, расчет

При турбулентном течении жидкости в изогнутых трубах — змеевиках вследствие центробежного эффекта в поперечном сечении трубы возникает вторичная циркуляция, наличие которой приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в змеевиках следует вести по уравнениям для прямой трубы (27-8) — (27-9), но полученное значение коэффициента теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент 83 , = 1 -f 3,6 d/D, где d — диаметр трубы, а D — диаметр спирали. [c.431]

В работе [43] обобщены многочисленные опыты по влиянию потока вещества, поперечного по отношению к основному потоку парогазовой смеси, на коэффициент теплоотдачи при конденсации, испарении, вдуве и отсосе через пористую пластину. До некоторого значения так называемого фактора проницаемости, пропорционального плотности потока массы, влияния не обнаружено, затем для испарения и вдува жидкости наблюдается относительный рост, а для конденсации и отсоса — падение коэффициента теплоотдачи. Расчеты с использованием этих данных показали, что для большинства технологических процессов влияние практически отсутствует. [c.28]

Коэффициент теплоотдачи — Расчет 167 [c.552]

Рассчитывают линейную скорость движения воды, необходимую для обеспечения требуемого коэффициента теплоотдачи. Расчет основан на анализе конвективного теплообмена в движущейся среде. Результаты анализа представляют в виде критериальных уравнений. В данном случае используют уравнение для прямых гладких труб с учетом специфичности формы капала системы охлаждения. В кольцевом зазоре между анодом (наружный диаметр Das) и бачком (внутренний диаметр Do) эффективный диаметр [c.107]

По формуле (3.130) при Bii = 0,162, Bi = 0,485, Pe = 24,888, Я = 0,21 произведены расчеты температурного поля в пластинке из стали в зависимости от У] (кривая 7 на рис. 3.13) и от Xi при У1 = —0,3 (кривая 4 на рис. 3.16). Последние кривые практически не отличаются от соответствующих кривых 6 (рис. 3.13) и 2 (рис. 3.16), полученных Ио формуле (3.131). Отсюда следует, что при вышеуказанных значениях критерия Био, характерных для данного случая изменения коэффициента теплоотдачи, расчет температуры в пластинке целесообразно проводить по упрощенной формуле (3,131). [c.128]

Коэффициент теплоотдачи обычно определяют экспериментально, измеряя тепловой поток Q и разность температур i = t — в процессе теплоотдачи от поверхности известной площади F. Затем по формуле (9.1) рассчитывают а. При проектировании аппаратов (проведении тепловых расчетов) по этой формуле определяют одно из значений Q, F или t. При этом а находят по результатам обобщения ранее проведенных экспериментов. [c.77]

В расчетах используются понятия среднего по поверхности коэффициента теплоотдачи [c.78]

Течение теплоносителя внутри труб. Обобщение большого числа экспериментальных данных дает следующую запи-симость для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к текущему в ней теплоносителю на участке стабилизированного течения (см. рис. 9.4) [c.85]

Для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях естественной конвекции обычно пользуются зависимостью вида [c.86]

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Если в результате расчета по формулам коэффициент теплоотдачи выходит далеко за указанные пределы, надо внимательно разобраться в причинах этого. Приведенные значения можно использовать и для оценочных расчетов. Иногда дальнейшие уточнения оказываются ненужными. [c.89]

Площадь поверхности трубы frp считают при этом с той ее стороны, с которой коэффициент теплоотдачи меньше. Если же коэффициенты близки друг к другу, ai 2, то целесообразно площадь считать по среднему диаметру трубы 3 = 0,5 dBH + d ). В этом случае погрешность от замены в расчетах цилиндрической стенки на плоскую будет минимальна. Справедливость приведенных выше рекомендаций несложно проиллюстрировать на примере. [c.99]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат. [c.100]

Как правило, установка ребер приводит к некоторому снижению коэффициентов теплоотдачи конвекцией и излучением, поэтому реально эффект будет несколько ниже. Более точные расчеты следует выполнять по формулам, рекомендованным в справочниках для конкретного вида оребрения. [c.101]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

Для расчета теплоотдачи пластины в воздушном потоке высокой дозвуковой скорости при 10 коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур между температурой стенки и адиабатической температурой стенки а.с [17] [c.64]

Так как Re,K>Re p, то расчет ведем по формуле (5-7) с поправкой (5-11). Из решения задачи 5-34 видно, что коэффициент теплоотдачи для прямой трубы а = 7950 Вт/(м -°С) [c.88]

Режим турбулентный для расчета коэффициента теплоотдачи используем формулу (5-8). [c.90]

Примечание. При расчете учесть, что коэффициент теплоотдачи в формуле (5-7) отнесен к среднелогарифмической разности температур между стенкой и жидкостью. [c.91]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и температуру на внутренней стенке канала ах и t х на расстоянии l = 90 мм и Хп = 720 мм от входа в обогреваемый участок. Расчет выполнить без учета влияния на теплоотдачу температурного фактора. [c.120]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Расчет среднего коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании шахматных и коридорных пучков труб натрием можно производить по следующей формуле [16] [c.147]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к маслу, если температура масла ) ш = 60°С, а температура поверхности труб г с=90°С. Расстояние между трубами относительно велико, и расчет теплоотдачи можно производить как для одиночного цилиндра. [c.152]

Определить толщину пленки конденсата б и значение местного коэффициента теплоотдачи в зависимости от расстояния л от верхнего конца трубы. Расчет произвести для расстояний х, равных 0.1 0,2 0,4 0,6 1,0 1,5 2,0 и 3 м. [c.155]

Определить значения местного коэффициента теплоотдачи на расстояниях X, равных 0,1 и 2 м от верхнего конца трубы. При расчете считать течение пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. [c.157]

Так как значения коэффициентов теплоотдачи ео стороны пара и воды зависят от температур соответствующих поверхностей трубки, а эти температуры нам неизвестны, то расчет можно провести либо методом последовательных приближений, задаваясь соответствующими температурами, либо графоаналитическим методом. Решим задачу графоаналитическим методом. [c.161]

Производится последовательный расчет количества пара AG , конденсирующегося на трубках каждого ряда, расхода иара 0 и коэффициента теплоотдачи а по рядам. При этом [c.171]

Результаты последовательного расчета коэффициентов теплоотдачи по рядам приведены в таблице на стр. 173. [c.173]

Аналитическое решение для расчета локального коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении пленки (Re = = ay /v<400), полученное В. Нуссель-том в 1916 г., имеет вид [c.88]

Получить занисимость для расчета коэффициента теплоотдачи от трубы к движущемуся внутри нее потоку газа, напрпмер, к воздуху. [c.89]

Повторив расчет (начиная с коэффициентов теплоотдачи) с уточненными значениями температур t и (с2, получим f = 0,567 м . Поскольку расхождение уточненной величины F с предыдущей меньще 10 %, дальнейших уточнений можно не делать и считать этот ре 1ультат окончательным. [c.110]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Для расчета распределепня температур необходимо найти радиус нейтрального сечения Га. Так как значение га зависит от интенсивности отвода теплоты с поверхностей урана, а известны и 0.2 с поверхностей оболочек, то вначале определяем значения эффективных коэффициентов теплоотдачи а ф i и аэф2 учитывающие термические сопротивления оболочек [c.34]

На основании полученных опытных значений коэффициентов теплоотдачи найти обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи I) условиях естественной конвекции. Учитывая, что критерий Рг для воздуха в широком иитернале температур остается практически постоянным, зависимость искать в виде Nii = /(Qr). [c.59]

Определить среднее значение коэффициента теплоотдачи и плотность тенлоного потока иа поверхности пластины при условии, что температура поверхности пластины /с = 50°С. Расчет произвести в предположении, что по всей длине пластины режим течения в пограничном слое турбулешный. [c.64]

Ири течении жидкости в изогнутых трубах, если Re p[c.87]

Если Re,K>Re p, то расчет можно вести по той же формуле (5-7), 110 получеппое значение коэффициента теплоотдачи необходимо умножить на величину бл, которая для змеевпковых труб определяется по формуле [c.88]

Определить местный коэффициент теплоотдачи и местное г иачеиие плотности теплового потока при течении воды сверхкрити-ческого давления по трубе, рассмотренной в задаче 5-67, если местная температура стенки в рассматриваемом сечении / i = 420 , а все остальные условия остаются, как в задаче 5-67. Сравнить результаты расчета, с ответом к адаче 5-67. [c.109]

Определить отношение местного числа Нуссельта к числу Нуссельта для случая постоянных физических свойств жидкости Nuik/Nuo и значение местного коэффициента теплоотдачи в рассматриваемом сечении а, Вт/(м .°С). При расчете считать, что естественная конвекция не оказывает существенного влияния на теплообмен. [c.114]

При р = onst а гг) и, следовательно, коэффициент теплоотдачи возрастает на 25%. Результаты расчета представлены иа рис. S-8. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...