ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ при шлифовании

Титановые сплавы отличаются повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений. Для них характерна низкая теплопроводность, поэтому при шлифовании происходят фазовые превращения, развиваются неблагоприятные остаточные напряжения. Поверхностное пластическое деформирование помогает устранить их влияние на работу детали. Обкатка галтели у болтов из титанового сплава ВТ-16 ликвидирует вредное влияние шлифования и повышает долговечность болтов в условиях повторно-статических нагрузок в 17—20 раз, а предел выносливости — в 2 раза [36]. Схема обкатывания показана на рис. 43. Радиус профильной части ролика принимают на 0,1—0,15 мм меньше радиуса галтели. При обкатке болтов [c.103]

Основным преимуществом электрополирования является отсутствие на поверхности шлифа деформированного слоя, образующегося при шлифовании или механическом полировании и часто не удаляющегося полностью при последующем травлении. Этот метод особенно подходит для полирования шлифов из мягких металлов и легко наклепывающихся сплавов. Кроме того, поскольку электрополирование устраняет наклеп, его применяют при изготовлении образцов для измерения микротвердости, рентгеноструктурного анализа и электронно-микроскопического исследования. Возможность получения высококачественной зеркально отполированной поверхности непосредственно после сравнительно грубой механической обработки значительно ускоряет процесс приготовления шлифов и позволяет экономить время и абразивные материалы. Однако электролитическое полирование имеет ряд недостатков, ограничивающих его применение чувствительность к неоднородности химического состава, преимущественное растворение металла вокруг пустот и неметаллических включений, краевые эффекты (затрудняющих использование метода для образцов малых размеров) и т. п. [c.20]

Для измерения сил резания при шлифовании, незначительных по величине, желательно применять приборы с чувствительными датчиками. К таким относятся динамометры с тензометрами сопротивления. На фиг. 294 показана схема устройства для измерения сил резания Р и Ру при шлифовании . [c.380]

Степень точности измерений зависит от точности и чувствительности измерительного инструмента, принятого метода измерения и квалификации рабочего. Установлено, что наибольшая цена деления измерительного инструмента должна быть примерно в три раза меньше допуска. Так, при шлифовании вала с допуском 0,03 мм наибольшая цена деления инструмента должна быть не более 0,01 мм в этом случае обычно пользуются микрометром. [c.510]

Бающимися в месте контакта круга с обрабатываемой деталью. Предварительно закаленные стали при шлифовании претерпевают изменения внутреннего состояния, к которым относятся объемные изменения, вызывающие в свою очередь появление напряжений в поверхностном слое. Для нормально закаленной углеродистой стали при отпуске в интервале температур 80—200° С происходит превращение, связанное с уменьшением объема. Отпуск в интервале 200—260° С вызывает превращение, вызывающее некоторое увеличение объема. Отпуск в пределах 260—400° С сопровождается уменьшением объема. На рис. 231 приведены изменения объема в зависимости от структурного состояния инструментальной стали. Объемные изменения при шлифовании могут вызвать образование трещин, расположенных под прямым углом к направлению шлифования. Появление шлифовальных трещин сопровождается прижогом. Чувствительность шлифуемой стали к прижогам и трещинам обычно возрастает с повышением твердости, а также с увеличением содержания легирующих добавок. [c.377]

При шлифовании закаленных сталей могут возникнуть поверхностные дефекты (прижоги и трещины). Для обнаружения прижогов и мягких пятен контроль осуществляют травлением, методом, основанным на большей чувствительности к действию кислот прижженных частей поверхности, позволяющих легко выделить эти части и обнаружить пятна. [c.78]

Так, обработка поверхности контролируемого изделия по режимам, обеспечивающим выявление тонких дефектов (с раскрытием 0,001 мм), затрудняется из-за появления фона из магнитного порошка. Это ведет к необходимости уменьшения напряженности намагничивающего поля и, следовательно, к снижению чувствительности контроля. Шлифованные поверхности (начиная с шероховатости Ка = 0,32 мкм) из-за бликов на поверхности трудно осматривать и разбраковывать, особенно при прямом освещении лампами накаливания. При контроле шлифованных поверхностей осмотр желательно проводить в рассеянном свете или покрывать блестящие поверхности очень тонким, снимающим блики слоем (<15 мкм) краски, например нитроэмалью НЦ-25. [c.336]

Если поверхность можно обработать на станке, то следует придавать большее значение равномерной кривизне, а не высокому качеству поверхности при неравномерно искривленной форме. Высокая чистота поверхности прн обычных частотах контроля не требуется, так как микронеровности, меньшие примерно /ю длины волны, т. е. имеющие порядок размеров 0,1 мм и менее, ужс не оказывают особо существенного влияния на чувствительность. Напротив, шлифованные плоские поверхности часто бывает неудобно контролировать, так как искатели присасываются к ним и поэтому плохо скользят. И эхо-импульс на них тоже лишь медленно достигает своего максимального значения — при выдавливании жидкости из узкого зазора. Поэтому на эталонных образцах для лучшей воспроизводимости эхо-импульсов при контактном методе контроля следует пред- [c.326]

Неровности, являясь концентраторами напряжений, снижают сопротивление усталости деталей, особенно при наличии резких переходов, выточек и т. п. Так, при уменьшении параметра шероховатости поверхности впадины нарезанной или шлифованной резьбы болтов от = 1,0 мкм до Ra == 0,1 мкм допускаемая предельная амплитуда цикла напряжений увеличивается на 20—50 %, причем в большей степени для болтов из высокопрочных легированных термически обработанных сталей и в меньшей —для болтов из низколегированных и углеродистых сталей, что объясняется большей чувствительностью ле/ ированных сталей к концентрации напряжений. [c.195]

Легче обнаруживаются термические, сварочные, шлифовочные и усталостные трещины. Осаждение порошка над трещинами имеет вид четких ломаных линий с плотным осаждением порошка (рис. 15). Шлифовочные трещины, как правило, обнаруживаются в виде сетки (рис. 16) или тонких черточек, направление которых перпендикулярно направлению шлифования. Закалочные трещины могут быть обнаружены при заниженных режимах контроля (меньшей напряженности поля, чем это требуется для соответствуют,их уровней чувствительности) или способом остаточной намагниченности на материалах с низкой (по сравнению с кривыми на рис. 13) остаточной индукцией. [c.41]

Исследования показали, что сопротивление усталости при рабочих температурах образцов и лопаток из жаропрочных сплавов и стали после ЭХО определяется в основном шероховатостью поверхности и наличием следов растравливания по границам зерен. После ЭХО с последующим шлифованием абразивной лентой, фетровым кругом и виброконтактным полированием, а также деформационным упрочнением после ЭХО с шероховатостью поверхности у9—VlO усталостная прочность в основном определяется поверхностным наклепом. Поверхностный наклеп в зависимости от методов и режимов окончательной обработки может изменяться в широких пределах, соответственно меняются и характеристики усталости материалов. Он является наиболее чувствительным параметром качества поверхностного слоя, и для каждого сплава и температуры нагрева суш,ествует своя оптимальная степень наклепа, обеспечивающая максимальную усталостную прочность. [c.223]

Из устройств активного контроля размеров на последних операциях наибольшее распространение на отечественных заводах и автоматических линиях машиностроения находят пневматические измерительные системы управления. Это положение объясняется тем, что пневматические измерительные системы надежнее, чем другие системы, сохраняют высокую точность в цеховых условиях вследствие их малой чувствительности к вибрации, изменению температуры, влиянию на результат измерения охлаждаю-ш ей жидкости при измерениях в зоне обработки изделия и др. Вместе с тем пневматические измерительные системы обладают существенным недостатком — повышенной инерционностью, которая вызывает рост динамических погрешностей измерений по мере форсирования режимов обработки изделий на автоматах при врезном шлифовании. Эффективность компенсации динамических погрешностей измерений в режиме слежения за обрабатываемым размером изделия зависит в значительной мере от удачного выбора параметров и варианта схемы компенсации [1]. [c.99]

О важности выделения понятий отказов параметров и технологической надежности можно судить по такому примеру. На одном из заводов на шлифовальный станок, предназначенный для весьма точной обработки, установили автоматический прибор для контроля размеров деталей в процессе шлифования с тем, чтобы превратить его в автомат. Испытания показали, что автомат не обеспечивает надежной работы из-за отказов параметра — заданная точность не достигалась. Было сделано заключение, что виноваты средства автоматизации. На самом деле причина оказалась в другом. Станок не обеспечивал заданной точности формы детали — колебания размеров в поперечном сечении превышали величину поля допуска. Автоматический прибор, отличающийся высокой чувствительностью, фиксировал это, а станок не в состоянии был обеспечить нужную форму. При ручном управлении и измерении деталей обычными средствами погрешности формы не улавливались и продукция считалась годной. Как видно, недостаточно четкое разделение характера и причин отказов может привести к принципиально неверным выводам. [c.28]

При использовании на станке пневматической измерительной оснастки поток жидкости, попадающий в зону между торцом сопла и поверхностью пятки, может несколько исказить показания прибора. При врезном шлифовании, когда поток жидкости непрерывно омывает чувствительный элемент, это явление не приводит к возникновению случайной погрешности измерения. При проходном шлифовании зона измерительного зазора сопла периодически попадает под воздействие потока жидкости. Стрелка отсчетного устройства при этом може [c.16]

При плоском шлифовании, как правило, измерительный наконечник или чувствительный элемент прибора активного контроля находится над обрабатываемой поверхностью периодически. Даже при обработке деталей со сплошной гладкой обрабатываемой поверхностью под измерительным наконечником проходят промежутки между дета-лями, закрепленными на магнитном столе или другом приспособлении станка, или между деталями, выходящими из двухстороннего шлифовального станка, работающего торцами кругов. [c.281]

Магнезиальная м Магнезиальные круги для сухого шлифования чувствительны к влажности и холоду и должны храниться в сухом и тёплом помещении. Имеют малое применение Наждачные круги большого диаметра (больше 1000 мм) Сухое шлифование. Мокрое шлифование возможно при гарантии завода-изготовителя [c.466]

Процесс применим к деталям самой сложной конфигурации, изготовленным как из черных, так и из цветных металлов, и отличается высокой производительностью и экономичностью. Дробеструйный наклеп значительно снижает чувствительность к конструктивным, технологическим и эксплуатационным поверхностным концентраторам напряжений (галтели, надрезы, коррозия, царапины и пр.), что позволяет для деталей, работающих при переменных нагрузках, в большинстве случаев исключить весьма трудоемкие и дорогостоящие операции (шлифование, полирование, а нередко и другие виды меха нической обработки). [c.585]

На рис. 4 показано динамометрическое устройство, которым измеряется изменение величины контактной деформации двух сопряженных деталей втулки 1 и кронштейна 3 механизма подачи круглошлифовального станка. Для увеличения чувствительности измерительного устройства между втулкой 1 и кронштейном 3 введено две тарельчатые пружины 2. При изменении силы шлифования шлифовальная бабка стремится переместиться в том или ином направлении, увлекая прикрепленный к ней неподвижно кронштейн 3. Поскольку втулка 1 удерживается винтом механизма подачи, входящим в нее, происходит смешение кронштейна 3 относительно втулки 1. Величину этого смещения измеряет индуктивный датчик 6 через бесшарнирный рычаг 5, второй конец которого упирается в шарик стакана 4, смонтированного во втулке 1. Относитель- [c.334]

Болты из титановых сплавов малочувствительны к перекосу опорных поверхностей при статических нагрузках и не обнаруживают склонности к замедленному хрупкому разрушению. Однако ввиду высокой чувствительности титановых сплавов к остаточным напряжениям растяжения шлифование резьбы болтов, работающих при переменных напряжениях, недопустимо. [c.146]

Поэтому процесс уменьшения напряжений обычно заканчивается при температуре ниже Аи т. е. при 600—650° С при обработке резанием при 500—600° С выдерживают составные инструменты, чувствительные к напряжениям растяжения. Кроме того, при некоторых операциях черновой обработки и после шлифования желательным является снижение напряжений. Отпуск, следующий после закалки, также способствует снижению напряжений и поэтому ни при каких обстоятельствах не следует его избегать. Очень важно, чтобы нагрев и охлаждение не вызывали новых напряжений, поэтому допустимы сравнительно невысокие скорости нагрева и охлаждения (табл. 47). [c.141]

Очень чувствительны к качеству обработки поверхности титановые сплавы. Введение шлифования вместо точения повышает предел выносливости образцов из титановых сплавов до 30 %. Увеличение подачи при обточке с 0,08 до 0,4 мм/об приводит к снижению а 1 в 2 раза и более о , существенно снижается также при увеличении глубины резания. Значения коэффициентов для алюминиевых формируемых сплавов приведены в табл. 3 [13]. [c.148]

Н. П. Алешиным исследовалось влияние статистически шероховатой поверхности на потери чувствительности дефектоскопа при контроле РС-искателем. Была установлена весьма важная для практики возрастающая зависимость между толщиной контролируемого листа и средней высотой неровностей (рис. 20). Эта закономерность обусловлена чисто технологическими причинами. Обычно тонкий лист прокатывается через новые вальцы, имеющие шлифованную поверхность. По мере износа поверхности вальцов их используют для прокатки все более и более толстых листов. Установлено, что в диапазоне толщин 6 —20 мм средние потери чувствительности изменяются от 1 до 7 дБ, при этом среднеквадратичное отклонение составляет 0,6 —1,5 дБ в зависимости от частоты ультразвука. Аналогичные результаты получены в работе [55] для листового проката толщиной 10 — 50 мм. [c.47]

При точении и фрезеровании у = 0,2 ч- 0,9, при шлифовании у = 0,7 ч- 0,9, при доводке и полировании у = 0,8 -г 0,95. Микрорельеф поверхности после обработки методами поверхностного пластического деформирования обеспечивает снижение чувствительности к копцентра1щи напряжений. Механическая обработка не обеспечивает стабильности и однородности степени и глубины наклепанно- [c.345]

Схема базирования может осуществляться также установкой на четыре центра (рис. 61, б), из которых два жестких и два выдвижных. Эта схема менее чувствительна к изменению диаметра центровых гнезд, так как зазор можно выбирать, а ось детали может при этом смещаться. При шлифовании осевых отверстий цилиндрических и конических зубчатых колес применяют фазирование по рабочим поверхностям зубьев, обеспечивая этим высокую концентричнрсть отверстия зубчатого колеса. На рис. 62 показаны различные схемы установки зубчатых колес. В качестве, установочных элементов применяют рей- [c.150]

Термические особенности твердых сплавов оказывают большое влияние на такие операции при изготовлении твердосплавных инструментов, как пайка, шлис ювание, заточка. Твердые сплавы очень чувствительны к условиям нагрева и охлаждения. Во избежание глубоких трещин и поверхностной их сетки, необходимо применять медленное нагревание при пайке, пониженные режимы резания при шлифовании и заточке, используя, где только возможно, обильное охлаждение. Предельными значениями скорости вращения шлифовального круга при заточке являются для вольфрамокарбидных сплавов 18 м/сек, для титановольфрамокарбидных 12 м сек. Ни в коем случае недопустима скорость круга, применяемая при заточке инструментов из стали (25—30 м сгк). [c.51]

Эти отклонения представляют собой отклонеш1я от теоретической эвольвенты. Их получают путем специальной правки шлифовального круга при шлифовании зуба шевера. Кроме того, для улучшения работы зубчатой передачи можно рекомендовать бочкообразный зуб зубчатого колеса. Колеса с бочкообразными зубьялш менее чувствительны к переносу осей, дают меньший шум при работе. Бочкообразность зуба колеса при шевинговании достигается с помощью специального приспособления. [c.325]

Сочетание высокой твердости эльбора с теплостойкостью, в два раза превосходящей теплостойкость алмаза, и химической инертностью к железу и сплавам на его основе делает эльбор незаменимым при обработке высокотвердых сталей и сплавов, легированных вольфрамом, молибденом, кобальтом, ванадием, которые плохо или совсем не обрабатываются обычными абразивными и алмазными инструментами. Инструмент из эльбора успешно применяется при чистовом шлифовании и заточке инструментов из быстрорежущих сталей, при чистовом тонком шлифовании прецизионных деталей из жаропрочных, нержавеющих и высоколегированных конструкционных сталей HR 64—66), а также при шлифовании деталей из материалов, чувствительных к термическим ударам (литые магниты). Большой эффект достигается при чистовом и тонком шлифовании инструментом из эльбора массовых деталей на станках, работающих в автоматическом и полуавтоматическом циклах (малые отверстия приборных подшипников), при шлифовании направляющих станков и ходовых винтов, при обработке профилей резьбы метчиков, калибров, ходовых винтов, при доводке рабочих поверхностей деталей подшипников из жаропрочной стали ЭИ347 и др. [c.12]

Температура в зоне резания зависит от состояния абразивного покрытия ленты. В начальный период шлифования острой, не затупленной лентой изменение параметров режимов шлифования при постоянной скорости резания не оказывает существенного влияния на температуру в зоне резания. Температура имеет небольшую величину (150—250° С). Износ ленты приводит к повышению температуры в 2—3,5 раза, и процесс шлифования становится чувствительным к изменению режимов обработки. Особенно резкие изменения уровня температуры вызывают малые скорости подачи детали. Если в начальный период шлифования острой лентой изменение продольной подачи в пределах 2,5—10 м/мин повышает температуру в зоне контакта до 150—200° С, то через 45—50 мин непрерывной работы ленты температура повышается до 360—650° С. На рис. 21 показано изменение температуры от величины продольной подачи при шлифовании стали У7А и сплава ХН80ТБЮ затупленной лентой после 40—45 мин работы. Кривые зависимости [c.48]

Азотирование (насыщение поверхностного слоя азотом) обеспечивает не меньшую твердость, чем при цементации. Малая толщина твердого слоя (около 0,1.. . 0,6 мм) делает зубья чувствительными к перегрузкам и непригодными для работы в условиях повышенного абразивного износа (например, плохая защита от загрязнения). Степень коробления при азотировании мала. Поэтому этот вид термообработки особенно целесообразно применять в тех случаях, когда трудно выполнить шлифование зубьев (например, колеса с внутренними зубьями). Для азотируемых колес применяют молибденовую сталь 38ХМЮА или ее заменители 38ХВФЮА и 38ХЮА. Заготовку зубчатого колеса, предназначенного для азотирования, подвергают улучшению в целях повышения прочности сердцевины. [c.144]

Из перечисленных выше способов наиболее эффективно азотирование, которое практически полностью устраняет влияние концентраторов напряжений. Для азотированных деталей коэффициент д чувствительности к концентрации напряжений близок к нулю (т. е. эффективный коэффициент концентрации напряжений к йй 1). Азотирование почти не вызывает изменения формы и размеров деталей. Это позволяет во многих случаях устранить заключительное шлифование и бв,кгс1ммг сопутствующие ему дефекты, снижающие прочность. Кроме того, азотированный слой обладает повышенной коррозие- и термостойкостью. Твердость и упрочняющий эффект в противоположность обычной термообработке сохраняются до высоких температур (500—60б°С). Сочетание этих качеств делает азотирование ценным способом обработки деталей, работающих при повышенных температурах и подвергающихся высоким циклическим нагрузкам и [c.317]

В табл. 9 приведены результаты экспериментов по царапанию единичной проволочкой поверхности шлифованного металла и металла с окалиной. Усилия регистрировали чувствительными тензодатчиками с записью на ленте во время равномерного перемещения столика с образцом, к которому вертикально прижимали проволочку с помощью микрометрического винта через тензометрическую балочку. Поскольку проволочка представляла собой микрорезец с упруго-деформированной продольной осью, то сила ее упругой деформации действовала по касательной к очищаемой поверхности и по нормали к ней Р . При пластифицирующем воздействии среды сила Рц обеспечивала внедрение режущей кромки проволочек в удаляемый слой на большую глубину, чем при механической обработке в аналогичных режимах. Это увеличивало размеры площадок сдвига, что приводило к возрастанию фиксируемой прибором силы Р . [c.256]

Изменение отношения itv/if u зависимости от величины (T /s ) v представлено на рис. 10, из которого, в частности, следует, что при скоростях изменения зазора в несколько десятков микронов в секунду, например при высокоскоростном шлифовании, особенно на предварительных операциях [14—16], динамическая величина чувствительности может сокраш,аться в 2—Зраза относительно ее статического значения. Это указывает на неправомерность допун1,ения = i, (см. стр. 128) при больших скоростях v. [c.140]

Керамическая к Связка К по водоупорности, огнеупорности и химической стойкости выше других связок. Керамические круги хорошо сохраняют профиль рабочей кромки, но чувствительны к ударным и изгибающим нагрузкам (особенно при небольшой толщине круга). При неправильном выборе режима шлифования и характеристики круга возможен прнжог шлифуемой поверхности с образованием на ней микротрещин Шлифовальные круги, сегменты, бруски и головки Все виды шлифования за исключением операций разрезки и прорезки узких пазов [c.466]

Для сталей, сохраняющих при охлаждении стабильность аустенита до 20 и способных к его распаду при пластич. деформации, а также к дальнейшему упрочнению старением (стали, граничащие со сталями переходного класса), возможно достижение прочности С. с. путем механич. наклепа при больших степенях деформа-ЦШ1 (до 90%) и последующего старения. Возможно также достижение свойственной С. с. прочности путем пластич. деформации аустенитных сталей и сталей переходного класса при низких темп-рах (—70° и ниже). Необходимость при всех этих технологич. приемах пластич. деформации в размерах, к-рые резко изменяют форму и размеры изделий, и практич. невозможность проведения после упрочнения операций формования, гибки п т. п., а также крайняя затруднительность сварки в связп со значительным (более чем в 2 раза) разупрочнением сварного шва, крайне ограничивают применение С.с. как конструкц. материала. Широкое использование С. с. также затрудняется ее чувствительностью к концентрации напряжений, резко снижающих конструктивную прочность, и трудностями механич. обработки, к-рая для С. с. может осуществляться только спец. методами (панр., электроэрозионное и электроимпульсное шлифование) при последнем методе требуется соблюдение крайней осторожности во избежание прижогов. На рис. 5 показана хрупкая прочность стали ВЛ1 после закалки и термомеханич. обработки. В основном возможно изготовление только таких [c.243]

Электрозатворы. В качестве высокоскоростного затвора в камерах давно пользуются ячейкой Керра [21]. Спектральная чувствительность камеры с таким затвором определяется прозрачностью жидкости в ячейке Керра и чувствительностью пленки. Разрешающая способность ячейки Керра может быть довольно высока по сравнению с электронно-оптическими приборами. Хотя угловая апертура таких затворов мала, это не является ограничением при фотографировании лазеров, так как лазерный пучок сильно коллимирован. Чтобы получить более одного кадра при помощи камеры с затвором в виде ячейки Керра без применения отводящих зеркал, приходится пользоваться серией расщепителей пучка, по одному на каждую ячейку. Хотя из-за конечной длины этих расщепителей уменьшается светосила объективов, которыми можно пользоваться, это не приводит к ухудшению качества фотографий лазерных источников, В одной из конструкций камер, где данная трудность была устранена, свет распределяется по ячейкам Керра (или по ЭОП) при помощи многогранной призмы, расположенной за объективом. Такая конструкция не дает возможности получить более одного кадра лазерного источника. Допуская же некоторое снижение качества изображения, подобной камерой можно пользоваться, если лазерный пучок направить на экран из шлифованного стекла или на матовый отражатель. Тогда камера будет фотографировать изображение в рассеянном свете. При такой методике уменьшается яркость изображения и снижается разрешающая способность, причем на изображении появляются вспышки из-за пространственного фурье-преобразования на поверхности и соответствующих интерференционных эффектов. [c.58]

При грубой обработке поверхности поверхностные дефекты снижают предел выносливости материала, На предел выносливости влияет также и технологический процесс механической обработки. Влияние качества обработки поверхности детали учитывается коэффициентом поверхностной чувствительности вц, равным отношению предела выносливости при симметричном цикле для образца с заданным состоянием поверхности к пределу выносливости такого же образца с тщательно полированной поверхностью. На рис. 11.17 представлены графики коэффициента Ед в зависимости от предела прочности стали. На этом графике / — зеркальное полирование 2 — грубое полирование 3 — тонкое шлифование или тонкая обточка 4 — грубое шлифование или грубая обточка 5 — испытание в пресной воде при наличии концентрации напряжен ний 6 — испытание в пресной воде при отсутствии конценграции и и э морской вода при наличии концентрации 7 — испытание в морской воде при отсутствии концентрации. [c.240]

Алюминиевые сплавы (силумин ASE7, KS280, Alva 36 и др.) обладают такими же антифрикционными свойствами, как и бронзы, но худшими антикоррозионными свойствами и почти в 2 раза большей теплопроводностью. Коэффициент теплового расширения равен (16,4- 22,4) X X Ю" твердость НВ 25—45. Мягкие сплавы не чувствительны к кромочным перегрузкам. Они применяются при менее совершенной смазке подшипника и малых нагрузках при скоростях до и — 4 м сек. Цапфы должны иметь закаленную и шлифованную поверхность. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...