Влияние Шлифование

Титановые сплавы отличаются повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений. Для них характерна низкая теплопроводность, поэтому при шлифовании происходят фазовые превращения, развиваются неблагоприятные остаточные напряжения. Поверхностное пластическое деформирование помогает устранить их влияние на работу детали. Обкатка галтели у болтов из титанового сплава ВТ-16 ликвидирует вредное влияние шлифования и повышает долговечность болтов в условиях повторно-статических нагрузок в 17—20 раз, а предел выносливости — в 2 раза [36]. Схема обкатывания показана на рис. 43. Радиус профильной части ролика принимают на 0,1—0,15 мм меньше радиуса галтели. При обкатке болтов [c.103]

Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба........................................................ [c.553]

Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба, Yg [c.577]

Приведенные среды для испытания некоторых металлов хорошо изучены и применяются, однако концентрацию их различные исследователи произвольно меняют. При исследовании растрескивания в агрессивных средах, в которых возможна потеря прочности металла за счет общей коррозии, необходимо учитывать этот фактор при определении истинной потери прочности за счет растрескивания. С этой целью при прочих равных условиях наряду с напряженными образцами в коррозионную среду одновременно помещаются, ненапряженные образцы. Один из ненапряженных образцов рекомендуется удалять в момент разрушения первого напряженного, другие—-по мере разрушения последующих. Относительное изменение предела прочности ненапряженных образцов характеризует потерю прочности металла вследствие общей коррозии. При испытаниях на устойчивость к растрескиванию необходимо предусмотреть однородность подготовки поверхности металла, так как она влияет на скорость процесса. Исследования [189—192] показали (табл. 10), что для ряда металлов повышение степени чистоты обработки поверхности существенно увеличивает время до растрескивания. Специальные опыты по изучению механизма влияния шлифования на скорость растрескивания показали, что шлифование вызывает 1) появление в поверхностном слое металла сжимающих напряжений и 2) увеличение скорости выделения по границам зерен р-фазы [191]. [c.120]

Влияние шлифования ярко проявляется на примере стали 45. В тонких поверхностных слоях выявлено резкое уменьшение периода кристаллической решетки, которое не восстанавливает даже отжиг при температуре 850 °С в течение нескольких часов. Только после удаления подвергнутого механическому воздействию поверхностного слоя можно получить табличное значение а. [c.147]

ВЛИЯНИЕ ШЛИФОВАНИЯ НА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЕТАЛЕЙ [c.82]

Установлено, что, несмотря на очень короткий промежуток времени действия таких высоких температур, в закаленных сталях успевают произойти структурные превращения на глубину до 2 мм, в результате чего в верхнем слое появляются дополнительные напряжения, которые приводят даже к образованию трещин. До настоящего времени каких-либо исследований этого явления в слое хрома под влиянием шлифования не проводилось. [c.125]

Проведенный рентгеноструктурный анализ нешлифованных и шлифованных образцов показал, что никаких структурных изменений в слое хрома под влиянием шлифования не происходит, а происходит только изменение внутренних напряжений. [c.146]

Неблагоприятное влияние шлифования на предел усталости титановых сплавов может быть устранено либо дополнительной упрочняющей механической обработкой (обработка поверхности дробью, накатыванием и др.), либо удалением поверхностного слоя электрохимической [c.238]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Коэффициент Yp, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности между зубьями, принимают Yp = 1 при шлифовании и зубофрезеровании с параметром шероховатости Rz <40 мкм = 1,05... 1,2 при полировании (большие значения при улучшении и после закалки ТВЧ). [c.15]

Поверхность вала шлифованная, поэтому коэффициент влияния шероховатости поверхности К = 0,92 (см. рис. XII.14). [c.321]

Влияние качества поверхности. Дефекты поверхности детали являются концентраторами напряжений и влияют на ее сопротивление усталости. Влияние качества поверхности оценивают коэффициентом 3, равным отношению предела выносливости образца, поверхность которого обработана так же, как поверхность детали, к пределу выносливости образца, обработанного шлифованием. [c.155]

Коэффициенты ра и 3 учитывают шероховатость поверхности. Для шлифованных и полированных поверхностей принимают Ра = 3т = 1 при чистовой обточке Ра = Ра = 1,05. . . 1,25 при обдирке ра = Р- = 1,2... 1,5. На значение коэффициента р влияет упрочнение поверхности (цементация, азотирование и т. д.). Влияние этих факторов подробно излагается в литературе [26]. [c.316]

При расчете на прочность влияние качества обработки поверхности учитывается фактором поверхности Вп, этот коэффициент равен отношению предела выносливости образца, поверхность которого обработана так же, как у рассчитываемой детали, к пределу выносливости образца со шлифованной поверхностью. [c.265]

По справочнику принимаем К = 1,95 (эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений от влияния шпоночной канавки), Рма=1,20, Рпа=1,03 (для шлифованной поверхности) [c.319]

Вредное влияние микронеровностей поверхности во многих случаях смягчается пластической деформацией, вызываемой в поверхностном слое механической обработкой и распространяющейся на некоторую глубину, зависящую от режимов резания и, в частности, от величины подачи. При грубой обточке она может достигать 1 мм и более, а при шлифовании и полировании измеряется сотыми долями миллиметра и микрометрами. Пластическая деформация поверхностного слоя может повысить предел выносливости на 10—20 %. [c.672]

Влияние качества поверхности оценивается фактором поверхности детали вп, который представляет собой отношение предела выносливости образца, имеющего такое же качество поверхности, как и у рассчитываемой детали, к пределу выносливости образца со шлифованной поверхностью. [c.203]

Изменения в поверхностном слое происходят не только вследствие процессов упрочнения и разупрочнения, но и из-за структурных превращений и окислительных процессов, которые могут происходить в зоне температурных влияний по глубине h (см. рис. 16, в). Так, при шлифовании углеродистой стали в поверхностном слое могут возникать участки, обезуглероженные под [c.76]

Полученные на отдельных операциях дефекты, например, микротрещины, также могут развиваться или залечиваться на последующих операциях. Влияние черновых операций на показатели качества готового изделия проанализировано в работе [226], в которой показано, что после обточки и закалки заготовки при последующем шлифовании круг создает на участках микровыступов шероховатой поверхности тепловые удары, вызывающие мгновенный нагрев и структурные изменения поверхностного слоя металла. При чистовых режимах шлифования на участках обработанной поверхности, расположенных под выступами неровностей, возникают зоны отпущенного металла пониженной твердости, а при черновых — зоны твердого металла, претерпевшего вторичную закалку. В обоих случаях на границах разных структур развиваются значительные остаточные напряжения, снижающие долговечность деталей, а иногда вызывающие появление шлифовочных трещин. При шлифовании с охлаждением влияние тепловых ударов ослабевает. [c.471]

Значения арита даны в табл. 13. Коэффициенг Kpg учитывает влияние шлифования переходной поверхности, Kpg — l, если зубья нешлифованные или шлифованы только боковые стороны их и предусмотре-чо поднутрение у основания, обеспечивающее выход шлифовального круга. В остальных случаях Kpg выбирают по табл. 11. [c.619]

Коэффициент, учитываюБЩй влияние шлифования переходной поверхности зуба шестерни, Кpg По табл. 101 для шестерни с нешлифованными зубьями = 1-Б общем случае выбирают по табл. 100—103 [c.360]

Обкатка роликами существенно уменьшает неблагоприятное влияние шлифования и улучшает чистоту поверхности. Правка азотированных деталей снижает предел выносливости. Стойкость против образования питингов у азотированных конструкционных сталей невелика. При повышенных контактных напряжениях глубина азотированного слоя должна быть не менее 0,4—0,5 мм. Азотирование следует использовать в тех случаях, когда контактные напряжения не слишком велики и деталь работает в условиях трения скольжения (или абразивного износа). Азотирование повышает сопротивление стали кавитационной эрозии. Азотирование режущего и накатного инструмента (сверл, метчиков, накатников и т. д.) из быстрорежущей стали повышает [c.351]

Проведенные нами исследования по влиянию шлифования электролитического хрома, полученного при различных режимах хромирования, показали, что микротвердость хромового покрытия после шлифования во всех случаях снижается по сравнению с хмикротвердостью нешлифованной поверхности. Это снижение происходит в большей мере при шлифовании кругами из карбида кремния зеленого и в меньшей мере — при шлифовании кругами из электрокорунда нормального (рис. 4). [c.124]

Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба (см. табл. 7,4), KFg — 1.0- Коэффициент, учитывающий влияние деформированного упрочнения переходной поверхности зуба (см. табл. 7.4), Кр(1 = 1,0. Коэффициент Крс Д- я нереверсивной передачи равен 1,0. Базовое число циклов Л / п = 4-10 . Число циклов пере.менных напряжений за время действия нагрузки 1-й ступени цнклэграммы (см. рнс. 7.17) для шестерни таково [c.145]

Коэффициет-, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зуба, Определяют в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по табл. 112-115. Дпя зубчатых колес с нешлифованной переходной поверхностью зубьев принимают [c.611]

При шлифовании зубьев по методу копирования в случае зубчатых колес с большим числом зубьев имеет местй значительный износ шлифовального круга если зубья шлифуются последовательно, то между первым и последним зубьями будет получаться наибольшая ошибка для предотвращения этого рекомендуется повертывать зубчатое колесо не на один зуб, а на несколько тогда влияние изнашивания шлифовального круга не будет давать большой ошибки между соседними зубьями. Достигаемая этим методом точность 0,010—0,015 мм. [c.328]

Шероховатость оказывает влияние la равномерность и качество слоя цементации, азотирования, циан рования. При определенных высоте неровностей, глубине термообработанного слоя и припуск, снимаемом при шлифовании, может появиться пятнистая твердость поверхности. Качество гальванич ских, лакокрасочных и ины 4 покрытий также зависит от шероховатости поверхностей. Коррозия возникает и распространяется быстре> на грубообработанных поверхностях. [c.226]

Из перечисленных выше способов наиболее эффективно азотирование, которое практически полностью устраняет влияние концентраторов напряжений. Для азотированных деталей коэффициент д чувствительности к концентрации напряжений близок к нулю (т. е. эффективный коэффициент концентрации напряжений к йй 1). Азотирование почти не вызывает изменения формы и размеров деталей. Это позволяет во многих случаях устранить заключительное шлифование и бв,кгс1ммг сопутствующие ему дефекты, снижающие прочность. Кроме того, азотированный слой обладает повышенной коррозие- и термостойкостью. Твердость и упрочняющий эффект в противоположность обычной термообработке сохраняются до высоких температур (500—60б°С). Сочетание этих качеств делает азотирование ценным способом обработки деталей, работающих при повышенных температурах и подвергающихся высоким циклическим нагрузкам и [c.317]

Нарезание червяков и червячных колес. Архимедовы червяки подобны ходовым винтам с трапецеидальной резьбой. Их нарезают на токарно-винторезных пли резьбофрезерных станках. Шероховатость поверхности витков червяка оказывает существенное влияние на работоспособность передачи. Поэтому червяки после нарезания и термообработки шлифуют, а иногда полируют. Однако для шлифования архимедовых червяков требуются специальные шлифовальные круги фасонного профиля, что затрудняет обработку и снижает точность изготовления, поэтому их применяют и без шлифовки витков. Эвольвентные червяки можно шлифовать на специальных червячно-шлифовальных станках, что повышает точность изготовления, обеспечивает более полный контакт витков червяка с зубьями колеса, более высокую нагрузочную способность передачи, поэтому эвольвентные червяки более перспективны. [c.379]

В настоящее время доказана ошибочность этого предположения, но термин усталость остался в употреблении. Современная техника микрофотографирования позволила вскрыть истинную причину разрушения. Разрушение при знакопеременных напряжениях происходит вследствие постепенного развития микротрещнны. Наличие двух зон в месте излома вызвано тем, что под влиянием переменных напряжений края трещины то расходятся, то сходятся, на.жимая друг на друга, благодаря чему происходит сглаживание поверхности трещины, ее шлифование . Когда же развившаяся трещина ослабит сечение настолько, что оно не в состоянии сопротивляться действующим нагрузкам, происходит внезапное хрупкое разрушение, характерное даже для весьма пластичных металлов. [c.328]

Влияние состояния поверхности на предел рыносливости / — полирование 2—шлифование <9—тонкая обточка —грубая обточка 5 — окалина [c.329]

Величина и знак остаточных напряжений после механической обработки зависят от обрабатываемого материала, его структуры, геометрии и состояния режущего инструмента, от эффективности охлаждения, вида и режима обработки. Величина остаточных напряжении может быть значительной (до 1000 МПа и выше) и оказывает существенное влияние на эксплуатационные характеристики деталей машин, их износостойкость и прочность. Выбором метода и режима механической обработки можно получить поверхностный слой с заданной величиной и знаком остаточных напряжений. Так, при точении закаленной стали 35ХГСА резцом с отрицательным передним углом 45° при скорости резания 30 м/мин, глубине резания 0,2-0,3 мм было получено повышение предела выносливости образцов на 40-50% и обнаружены остаточные сжимающие напряжения первого рода, доходящие до 600 МПа [25]. При шлифовании закаленной стали в поверхностном слое были обнаружены остаточные сжимающие напряжения до 600 МПа [26]. В некоторых случаях напряжения первого рода создаются намеренно в целях упрочнения. Например, для повышения усталостной прочности. Такой эффект получают наложением на поверхностный слой больших сжимаюп их напряжений путем обкатки поверхности закаленным роликом или обдувкой струей стальной дроби. Такой прием позволяет создать остаточные напряжения сжатия до 900-1000 МПа на глубине около 0,5 мм [25]. [c.42]

Рис. 111. Влияние способа выплавки и температуры отпуска на коррозионное растрескивание (время до разрушения образцов в коррозионной среде) электростали (/) и стали ВДП (2). Продольные цилиндрические шлифованные образцы диаметром 5 мм после закалки с 890° С в масле и отпуска при 150—650° С в течение 2 ч испытаны иа одноосное растяжение на машине рычажного типа в 20 %-ном растворе HjSOi при 20 С. База испытаний 50 ч при напряжении 900 МПа (данные А. Б. Кус-лицкого)

Стремление получить поверхнрстный слой с наилучшими эксплуатационными характеристиками привело к применению различных технологических процессов финишной обработки, таких как шлифование, суперфиниш, полирование, абразивная доводка и др. При этом на строение поверхностного слоя и его геометрические и физические параметры оказывает влияние не только вид технологического процесса окончательной обработки, но и режимы обработки, обусловливающие сложные процессы формирования данного рельефа (см. гл. 10, п. 5). [c.77]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

В пределах одного метода на возможность возникновения дефектов основное влияние оказывают обычно режимы обработки (см. рис. 17). Например, при шлифовании имеется опасность при-жогов — местных изменений структуры поверхностного слоя металла, как следствие высоких мгновенных температур, возникающих в зоне резания, В зоне прижога происходят структурные изменения, например, в виде отпуска металла или закалки с отпуском, изменение микротвердости и возникновение остаточных напряжений. Для каждого материала имеется температура прижого- [c.469]

Анализ влияния вида отделочной обработки на интенсивность изнашивания вкладышей из свинцовистой бронзы и баббита Б-83 показывают, что наиболее перспективным отделочным процессом для этих целей является микрошлифование [108]. В результате высокой скорости обработки, по сравнению с шлифованием и другими видами, выделяемое тепло равномерно распределяется по обрабатываемой поверхности и обеспечивает отсутствие структурных превращений в поверхностном слое обрабатываемой детали. В работах [21, 105] это положение подтверждается. [c.12]

Исследование влияния исходной шероховатости на износостойкость и изменение коэффициента трения проведено на специально разработанной машине трения, работающей по схеме вал — частичный вкладыш . Образцы контртела были изготовлены из стали 45 с твердостью НРС=30—35. Стальные поверхности обрабатывались точением, шлифованием и полированием. Геометрические параметры шероховатости приведены в табл. 35. Испытания проводились при вращении с постоянной скоростью 0,005 м1сек, давления Р=500 кг1см без смазки. В процессе испы- [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...