ТЦО высоколегированных конструкционных сталей

Поскольку азотирование углеродистых сталей не обеспечивает достаточной твердости поверхности, этому процессу подвергают легированные стали, содержащие 0,3—0,4% С 1,35—1,65% Сг 0,2—0,3% Мо 0,7—1,2% А1 и образующие устойчивые нитриды (например, нержавеющие и жаропрочные стали, инструментальные и штамповые стали, низко- и высоколегированные конструкционные стали). [c.143]

Инструмент из эльбора рекомендуется применять для обработки высоколегированных конструкционных сталей с большой твердостью для чистового шлифования и заточки инструментов из быстрорежущих сталей для чистового и окончательного шлифования массовых деталей на станках, работающих в полуавтоматическом цикле, и т. д. [c.180]

Некоторые среднелегированные и высоколегированные конструкционные стали с высокой твердостью после нормализации (частичная закалка) для улучшения обрабатываемости резанием требуют высокого отпуска. [c.232]

Для некоторых среднелегированных и высоколегированных конструкционных сталей в связи с получением после нормализации высокой твердости, вследствие частичной закалки, с целью улучшения обрабатываемости резанием применяется последующий высокий отпуск. [c.113]

Цифры, следующие за буквой, указывают примерное содержание легирующих элементов в процентах. Если в стали содержится менее 1 % легирующего элемента, то цифра не ставится. При содержании легирующего элемента от 1 до 2% после буквы ставят цифру 1. Двузначное число в начале марки обозначает содержание углерода в сотых долях процента однозначное число в начале марки, принятое в обозначениях марок высоколегированных конструкционных сталей и инструментальных сталей,— содержание углерода в десятых долях процента. При содержании в высоколегированных сталях менее 0,08% углерода в начале марки ставится цифра 0. Цифр перед маркой не ставят в обозначениях многих инструментальных сталей, содержащих около 1 % или более углерода, а также в марках высоколегированных сталей, если нижний предел содержания углерода не ограничен при верхнем пределе 0,09% и более. [c.166]

Рис. 2.57. Температурная зависимость предела текучести и вязкости разрушения деформированной высоколегированной конструкционной стали

Таблица 5. Режимы предварительной термической обработки высоколегированных конструкционных сталей

ТЦО ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ [c.107]

Двузначное число в начале марки обозначает содержание углерода в сотых долях процента однозначное число в начале марки, принятое в обозначениях марок высоколегированных конструкционных сталей и инструментальных сталей, — содержание углерода в десятых долях процента. При содержании в высоколегированных сталях менее 0,08% углерода в начале марки ставится цифра 0. Цифр перед маркой не ставят в обозначениях многих инструментальных сталей, содержащих около 1 % или более углерода, а также в марках высоколегированных сталей, если нижний предел содержания углерода не ограничен при верхнем пределе 0,09% и более. [c.163]

Цены на высоколегированную конструкционную сталь [37 ] [c.132]

Высоколегированные конструкционные стали с особыми физико-химическими свойствами. Некоторые высоколегированные конструкционные стали обладают особыми физико-химическими свойствами, благодаря которым они и выделяются в особую группу. К числу высоколегированных сталей с особыми физико-химическими свойствами относятся нержавеющие, кислотостойкие, окалиностойкие, жаропрочные, стали с высоким омическим сопротивлением, электротехнические, немагнитные, износостойкие. [c.110]

Если не требуется получение повышенных свойств сердцевины детали, а достаточно только получение износостойкой поверхности, то высоколегированные конструкционные стали могут быть для некоторых деталей заменены даже обыкновенными среднеуглеродистыми сталями (например, сталью 45) при условии последуюш.ей закалки их токами высокой частоты. [c.283]

Кроме приведенных выше типов диаграмм изотермического превращения аустенита диаграммы легированных сталей могут иметь и другой вид 1) без перлитной области (рис. 28, в), которая не обнаруживается при изотермических исследованиях, так как протекает чрезвычайно медленно (высоколегированные конструкционные стали) 2) без области промежуточного превращения (рис. 28, г), которая или сильно понижается и сливается с мартен-ситным интервалом температур, или сильно сдвигается вправо (например, для высокохромистых сталей). [c.26]

Результатов, близких к результатам неполного отжига, можно достичь нагревом стали до температур немного ниже температуры в точке Ас1 (650—680° С) — высоким отпуском (иногда такой процесс называют низким отжигом). Чем выше температура нагрева, тем больше снижается твердость стали. Но такого снижения твердости стали, какое получается после полного отжига, высокий отпуск не дает, и поэтому его целесообразно применять, когда не требуется фазовая перекристаллизация. Для высоколегированных конструкционных сталей, у которых отсутствует перлитное превращение (см. рис. 28, в), высокий отпуск является единственной термической обработкой, позволяющей снизить их твердость. [c.51]

В главе VII было подробно рассмотрено воздействие термического цикла сварки на структуру и свойства сварных соединений. Поэтому напомним только, что при сварке низколегированных конструкционных сталей как с невысоким, так и с повышенным содержанием углерода, а также среднелегированных и высоколегированных конструкционных сталей, склонных к закалке под воздействием термического цикла сварки, в зависимости от величины погонной энергии может наблюдаться либо резкая подкалка околошовной зоны, сопровождающаяся повышением твердости и снижением пластичности (при малых значениях погонной энергии), либо интенсивный рост зерна, вызывающий снижение пластичности металла (при чрезмерно больших значениях погонной энергии). Как в первом, так и во втором случае в околошовной зоне могут образовываться трещины. [c.501]

Высоколегированные конструкционные стали. Эти стали также можно паять всеми способами с применением рекомендованных выше припоев и флюсов. Затруднения в процессе пайки встречаются только в тех случаях, когда легирующие элементы, например хром, образуют на поверхности стали химически устойчивые окислы. В этом случае применяют более активные флюсы, а в качестве газовой среды используют трехфтористый бор в смеси с азотом или аргоном. При этом следует иметь в виду возможность поверхностного азотирования стали в процессе пайки, что при небольших толщинах (менее 1 мм) может привести к повышению прочности и снижению пластичности конструкционных сталей. [c.198]

Детали из высоколегированной конструкционной стали закалены одна [c.19]

Детали из высоколегированной конструкционной стали закалены одна- в воде, другая - в минеральном машинном масле. Какая должна образоваться структура в первом и втором случаях Какая из этих закалочных сред является оптимальной для этой стали и почему [c.22]

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре. [c.197]

Сварное соединение — неразъемное соединение деталей с помощью сварного шва. Сварка деталей основана на использовании сил молекулярного сцепления при местном нагреве их до плавления (сварка плавлением — термическая, газовая, электродуговая и ее разновидности) или разогреве стыка с применением давления (сварка давлением — кузнечная, трением, индукционная, электро-контактная). В настоящее время освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.24]

Сварные соединения являются наиболее совершенными неразъемными соединениями, так как лучше других приближают составные детали к целым и позволяют изготовлять детали неограниченных размеров. Прочность сварных соединений при статических и ударных нагрузках доведена до прочности деталей из целого металла. Освоена сварка всех конструкционных сталей, включая высоколегированные, цветных сплавов и пластмасс. [c.56]

По назначению стали делят на конструкционные (углеродистые и низколегированные), инструментальные и высоколегированные. Из конструкционных сталей изготовляют металлоконструкции котлов. Высоколегированные стали используют для получения 220 [c.220]

На отливки из конструкционной стали введены ГОСТ 977—58 — отливки из углеродистой стали, ГОСТ 7832—55 — отливки фасонные из конструкционной легированной стали, ГОСТ 2176—57 — отливки из высоколегированной стали со специальными свойствами. [c.781]

В условиях ускорения научно-технического прогресса машиностроение развивается в направлении непрерывного повышения скоростей и мош,ностей машин, а также их точности и долговечности при наличии тенденции к сокращению металлоемкости конструкций. В результате происходит возрастание применения высоколегированных материалов, обрабатываемость которых резанием все более усложняется. Так, например, переход от углеродистых конструкционных сталей на легированные понижает стойкость инструмента при неизменных режимах резания более чем в 2 раза. Переход на резание конструкционных легированных сталей после их термического улучшения снижает стойкость инструмента в 3 раза и более. [c.313]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Как показали работы Д. А. Прокошкина и др. [101], способ дробления деформации при ТМО на ряд последовательных порций, чередующихся с температурными выдержками упрочняемого металла (далее этот метод упрочнения будем называть ТМО с применением дробной деформации), оказался весьма эффективным для условий ВТМО. При обработке высоколегированной конструкционной стали по режиму нагрев до 900° прокатка при той же температуре немедленная закалка и отпуск при 250° в течение 50 мин., заготовки деформировались на одну и ту же степень обжатия (60%), но при разном (1—3) числе проходов [101]. Изменение механических свойств стали после таких режимов ВТМО показано в табл. 16. [c.73]

Ступенчатая закалка применяется для деталей сложной конфигурации (пвпример, шестерён), изготовленных нз средне- и высоколегированной конструкционной стали (а также для инструментов), при требовании минимальной деформации. [c.964]

Приведенные данные не относятся к Бысокоуглеродистой (инструментальной) и к высоколегированной (конструкционной) стали. Эти стали в закаленном состоянии сохраняют наряду с мартенситом также и остаточный аустенит, количество которого может значительно изменяться в зависимости от состава стали и условий выполнения закалки. [c.201]

Сочетание высокой твердости эльбора с теплостойкостью, в два раза превосходящей теплостойкость алмаза, и химической инертностью к железу и сплавам на его основе делает эльбор незаменимым при обработке высокотвердых сталей и сплавов, легированных вольфрамом, молибденом, кобальтом, ванадием, которые плохо или совсем не обрабатываются обычными абразивными и алмазными инструментами. Инструмент из эльбора успешно применяется при чистовом шлифовании и заточке инструментов из быстрорежущих сталей, при чистовом тонком шлифовании прецизионных деталей из жаропрочных, нержавеющих и высоколегированных конструкционных сталей HR 64—66), а также при шлифовании деталей из материалов, чувствительных к термическим ударам (литые магниты). Большой эффект достигается при чистовом и тонком шлифовании инструментом из эльбора массовых деталей на станках, работающих в автоматическом и полуавтоматическом циклах (малые отверстия приборных подшипников), при шлифовании направляющих станков и ходовых винтов, при обработке профилей резьбы метчиков, калибров, ходовых винтов, при доводке рабочих поверхностей деталей подшипников из жаропрочной стали ЭИ347 и др. [c.12]

Прокат из инструментальных сталей подвергают отжигу на зернистый перлит. Прокат из высоколегированных конструкционных сталей мартенситного класса, подкаливающихся при охлаждении на воздухе и получающих в связи с этим повышенную твердость (до НВ 500), подвергают высокому отпуску. Прокат конструкционных углеродистых сталей подвергают отжигу или высокому отпуску. Для более эффективного использования оборудования сортовой прокат в зависимости от назначения и марки стали разбивают на группы, близкие по режиму термической обработки например, садки формируют из сталей 30, 45 и 50 У7А, У8А, У9А 4ХВ2С, 5ХВ2С, 6ХВ2С X, 9Х, 9ХС, ХГ, ХВГ и др. Кроме этого, необходимо учитывать склонность сталей к окислению и обезуглероживанию и тип печей, в которых производят термическую обработку. [c.208]

Подавляющее большинство процессов термической обработки идет не изотермически, а при непрерывном охлаждении. Кроме опе-пации закалки, к широко распространенным процессам термической обработки при непрерывном охлаждении относятся отжиг и нормализация. Непрерывное охлаждение при отжиге осуществляется в печи и приводит к получению ферритно-цементитных структур, близких к равновесным. Охлаждение при нормализации проводится ма воздухе. При охлаждении на воздухе получающиеся структуры и механические свойства зависят от скорости охлаждения детали и от кинетики распада переохлажденного аустенита применяемой стали. Распад переохлажденного аустенита углеродистых и низкоуглеродистых сталей при охлаждении на воздухе совершается в области первой ступени. При охлаждении высоколегированных конструкционных сталей (хромоникелевых, хромоникелемолибдено-вых) аустенит в малых сечениях может переохладиться до второй и даже до третьей ступени и соответственно этому сталь получит структуру игольчатого троостита или мартенсита. Механические [c.63]

Для снижения дендритной неоднородности высоколегированных конструкционных сталей (чаще в виде фасонных отливок и слитков) применяют гомогенизационный (диффузионный) отжиг с нагревом до температуры 1050—1150° с большой выдержкой. Выдержка при высокой температуре позволяет диффузии выравнять химический состав стали в пределах дендритов. Длительность выдержки зависит от степени дендритной ликвации и температуры выдержки. Для средней степени неоднородности время выдержки можно определять по формуле 2= 124 — О, И, где t — температура гомогенизации в градусах Цельсия. После выдержки применяется медленлое охлаждение в печи или изотермический отжиг. [c.91]

Конструкционные углеродистые и низколегированные стали при охлаждении после прокатки имеют твердость иже 260 Нц и поэтому удовлетворительно обрабатываются резанием без применения специальной термической обработки. Высоколегированные конструкционные стали мартенситного класса типа хромоникелевых, хромоникелемолибденовых, хромоникелевольфрамовых и т. п. при охлаждении после прокатки вследствие высокой устойчивости аустенита в области первой ступени получают подкалку с повышением твердости до 500 Я , и выше. Снижение твердости таких сталей достигается высоким отпуском на сорбит. [c.147]

Отжиг легированных сталей имеет свои особенности. При значительно М легиро1ва-нии стали устойчивость аустенита настолько увеличивается, что отжиг с нагревом выше критических точек Лс1 и Ас% становится непригодным в таких случаях применяют низкий отжиг достаточной продолжительности. При отжиге высоколегированной конструкционной стали для максимального смягчения во многих случаях проводят сложные циклы охлаждения. При медленном охлаждении в интервале тем ператур 600—450°С во время отжига у многих леги- [c.88]

Согласно ГОСТ 9466—75 электроды для сварки и наплавки сталей в зависимости от назначения разделены на классы для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с Он < 60 кгс/мм — У (условное обозначение) для сварки легированных конструкционных сталей с Ов > 60 кгс/мм — Л для сварки теплоустойчивых сталех — Т для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами — В для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами — Н. Этот ГОСТ регламентирует размеры электродов, толщину и типы покрытий, условные обозначения, общие технические требования, правила приемки и методы испытания. [c.103]

В марках нержавеющих высоколегированных сталей по ГОСТ 5632—72 химические элементы обозначаются следующими буквами А — азот, В — вольфрам, Д — медь, М — молибден, Р—бор, Т — титан, Ю — алюминий, X—хром, Б — ннобнй, Г — марганец, Е — селен, Н — никель, С — кремний, Ф — ванадий, К — кобальт, Ц — цирконий. Цифры, стоящие в наименовании марки после букв, указывают, так же как и в наименовании марок конструкционных сталей, процентное содержание легирующего элемента в целых едишщах. Содержание элемента, присутствующего в стали в малых количествах, цифрами не обозначается. Цифра перед буквенным обозначением указывает на среднее или при отсутствии нижнего предела на максимальное содержание углерода в стали в сотых долях процента. Наименование марки литейной стали заканчивается буквой Л. [c.49]

Выбор марок сталей для зубчатых колес. В термически необработанном состоянии механические свойства всех сталей близки. Поэтому применение легированных сталей без термообработки недопустимо. При выборе марки сталей для зубчатых колес кроме твердости необходимо учитывать размеры заготовки. Это объясняется тем, что прокаливаемость сталей различна углеродистых — наименьшая высоколегированных — наибольп1ая. Стали с плохой прокаливаемостью (углеродистые конструкционные) при больших сечениях пе ьзя термически обработать на высокую твердость. Поэтому марку стали для упрочняемых зубчатых колес выбирают с учетом их размеров, а именно диаметра D вала шестерни или червяка и наибольшей ширины сечения колеса S с припуском на механическую обработку после нормализации или улучшения. Таким образом, окончательный выбор марки сталей для зубчатых колес (пригодность заготовки колес) необходимо производить после определения геометрических размеров зубчатой передачи. [c.169]

Сопротивление малоцикловой прочности, как известно [1, 2, 41, коррелирует с характеристиками пластичности. Применительно к условиям неизотермического нагружения существенно также, что материал подвергается действию всего диапазона переменных температур в каждом цикле нагружения, а пластичность конструкционных материалов в диапазоне реальных температур цикла нагрева, как правило, довольно не постоянна [1,41, и для многих из них наблюдается провал пластичности , как это, например, следует из рис. 2, а для жаропрочного сплава ЭП-693Д. Следует отметить также, что располагаемая пластичность многих высоколегированных стареющих конструкционных сталей и сплавов связана с эффектом охрупчивания и в связи с этим определяется временем циклического деформирования и длительностью пребывания материала при высоких температурах. [c.37]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...