Определение Сопротивление суммарное

По формулам (1-3) и (1-10) построен график на рис. VI 1,-4 для определения сопротивления трения на один метр длины трубы (или щели) воздухоподогревателя. Суммарная величина сопротивления трения получается в результате умножения величины, получаемой по графику, на полную длину трубы (или щели) /, м. [c.8]

При наличии параллельных участков одинакового сечения, коэффициенты сопротивления которых по приближенной оценке различаются не более чем в 1,5 раза, расчет ведется по скорости, определенной по суммарному сечению всех участков, для участка средней длины со средним коэффициентом местных сопротивлений (при наличии поворота — со средним углом поворота). [c.24]

На рис. 33, б построен треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса для расчетного режима насоса при определенном числе оборотов и определенном сопротивлении трубопровода. Для простоты вывода опять предполагается, что колесо имеет бесконечное число лопаток. По горизонтали вправо отложен вектор переносной скорости 2, из конца этого вектора берет начало вектор относительной скорости Ша. Суммарным (замыкающим) вектором служит вектор Сг (отрезок ВС на рис. 33,6). Спроектировав точку В на вектор а, получим точку D. Длина отрезка BD есть величина так называемой меридиональной скорости См и представляет собой проекцию абсолютной скорости на радиус. С другой стороны, эта величина может быть выражена и алгебраически, как скорость потока, равномерно выходящего через боковую поверхность рабочего колеса нормально к этой поверхности. [c.68]

О влиянии перехода пограничного слоя на суммарный коэффициент сопротивления затупленного конуса j s можно судить по графикам, представленным на рис. 6.12, где дано сравнение расчетных и летных данных для варианта М — 20 9k — 7°, Н — О4-65 км. При определении расчетного суммарного коэффициента xs учитывалось влияние шероховатости поверхности и вдува в пограничный слой. [c.130]

Погрешность измерения температуры зависит в основном от точности измерения сопротивления платинового термометра, поскольку ошибка калибровки термометра во ВНИИМ пренебрежимо мала. Как показали расчеты, максимальная суммарная относительная ошибка определения сопротивления термометра на потенциометре ПМС-48 составляет —0,0065% (при учете поправок к декадам по данным поверки потенциометра во ВНИИМ), что соответствует 0,02° С. Этот результат получается, если все десять погрешностей от декад будут иметь максимальную величину и невыгодный знак, что в действительности маловероятно. Поэтому точность измерения температуры оценивается в 0,015° С. Высокое качество работы схемы измерения t подтверждается совпадением измеренных температур с расчетными температурами таяния льда и сублимации углекислоты с точностью 0,004 и 0,010° С. [c.12]

Как следует из предыдущего рассмотрения, при наличии сведений о коэффициенте можно установить необходимую скорость воздуха V, обеспечивающую перемещение тела с заданной скоростью и при определенных сопротивлениях движению. С другой стороны, данные о коэффициенте Сг необходимы для гидравлического расчета трубопровода, в котором суммарные потери давления складываются из потерь при движении потока воздуха и потерь, связанных с наличием в трубе отдельных грузов. [c.32]

При определении характеристик суммарного сопротивления копанию важное значение приобретает выбор системы угловых координат ротора. Наиболее удобна система координат, использующая два аргумента номер стружки /, отрабатываемой первым ковшом, считая от начала дуги резания, и угловое положение — ф [c.473]

При проектировании машин необходимо правильно выбрать мощность двигателя, что возможно сделать, если известна горизонтальная сила Рх. При известных величине и направлении суммарной реакции грунта Р решение такой задачи не вызывает затруднений. Однако как величина этой реакции, так и ее направление зависят от многих факторов угла резания, угла заострения, степени затупления режущей кромки, толщины стружки, а также от вида и состояния грунта. Учесть эти факторы не представляется возможным, тем более, что в процессе отделения стружки как величина реакции, так и ее направление не остаются стабильными. Вместе с тем по абсолютной величине эта реакция намного превышает все другие виды сопротивления, и потому ошибка в ее определении существенно влияет на результат расчета. Эти трудности заставляют при определении сопротивлений грунта резанию привлекать опытные данные. [c.82]

Исследование всех видов взаимодействия между газовой средой и летательным аппаратом позволяет осуществить аэродинамические расчеты, связанные с вычислением количественных критериев указанного взаимодействия, а именно с определением аэродинамических сил и моментов, теплопередачи и уноса массы (абляции), При этом в современной постановке указанная задача сводится не только к определению суммарных аэродинамических величин (суммарной подъемной силы или лобового сопротивления, суммарного теплового потока от разогретого газа к поверхности и др,), но н к вычислению распределения аэродинамических параметров — силовых и тепловых —по поверхности обтекаемого летательного аппарата (давление и напряжение трения, местные тепловые потоки, локальный унос массы). [c.7]

Условие, что тепловой поток пропорционален градиенту температуры, означает, что тепловое сопротивление вызывается взаимодействием фононов. Если исключить взаимодействие с электронной системой (изолятор), то остается рассеяние фононов на дефектах решетки поверхностью кристалла, а также фонон-фононное взаимодействие. Вначале кажется невозможным, чтобы фонон-фононное взаимодействие привело к ослаблению потока тепла. Рассмотрим тепловой поток с определенным квазиимпульсом (суммарным квазиимпульсом всех фононов) С = При фонон- [c.352]

Сопротивление трения профиля можно найти, если известно распределение на нем касательных напряжений, аналогично тому, как это было сделано при определении сопротивления от давления. Следует, однако, отметить, что экспериментальное нахождение распределения касательных напряжений по обтекаемой поверхности представляет по сравнению с измерением давления более сложную задачу. Обычно при определении силового воздействия используют метод измерения суммарных сил трения или же соответствующие приближенные расчетные зависимости. [c.160]

Если расстояние между сопротивлениями меньше, чем /вл, суммарный коэффициент двух местных сопротивлений может быть определен по формуле [c.51]

Экспериментальные данные и теория конических течений позволяют рассчитывать волновое сопротивление конуса для различных интенсивностей вдува. При определении суммарного лобового сопротивления помимо волнового и донного сопротивлений, а также трения следует учитывать сопротивление вдува, представляющее собой сумму проекций на ось ОХа скоростной системы координат всех реактивных сил, образующихся от истечения газа через проницаемую поверхность. Величина этого сопротивления при небольшой интенсивности вдува составляет примерно 10% суммарного сопротивления. [c.416]

Если образование паровых пузырьков возможно, они возникают в жидкости в больших количествах, а так как суммарная поверхность их во много раз превосходит свободную поверхность жидкости, то испарение внутрь паровых пузырьков приобретает преобладающее значение. Паровые пузырьки образуются преимущественно на стенках поверхности нагрева, где имеются выступы или впадины шероховатости (рис. 6-14). Раз образовавшись, паровой пузырек становится центром испарения жидкости. Размеры парового пузырька по мере испарения в него жидкости растут, вследствие чего увеличивается пропорциональная объему пузырька подъемная сила, под действием которой пузырек по достижении определенного размера, характеризуемого так называемым отрывным диаметром, отрывается от стенки и, преодолевая силы гидродинамического сопротивления окружающей жидкости, всплывает наверх, на поверхность жидкости и лопается. Вместо всплывшего пузырька на том же месте сразу или через некоторое время образуется новый паровой пузырек. Путем движения паровых пузырьков из нижних слоев жидкости к поверхности ее осуществляется непрерывный транспорт образующихся внутри жидкости паров в пространство над жидкостью. [c.213]

Опыты показывают, что для равномерного качения катка /, нагруженного силой Q, по плоскости 2 (рис. 1.32) к нему необходимо приложить определенную силу Р. Если предположить, что действие звена 2 на звено / будет происходить в точке Л, то и реакция при качении Р должна проходить через точку А. Если это так, то сумма моментов всех сил, действующих на звено 1 относительно точки А, не будет равна нулю, и, следовательно, равномерное качение в этом случае не будет возможным. Последнее возможно, если реакция будет приложена не в точке А, а в точке В, отстоящей от точки А на некотором расстоянии /г. Такое допущение вполне возможно, если учесть, что под действием сил происходит деформация соприкасающихся элементов высшей пары и контакт происходит не в точке 4, а на некотором участке СП. Вследствие того, что на участке СП при перекатывании удельные давления распределяются неравномерно, общая реакция Р будет проходить не через точку А, а через точку В. Произведение реакции Р на плечо к в этом случае и будет представлять собой суммарный момент сопротивления качению [c.54]

Довольно часто применяются индукторы щелевого типа (рис. 14-5), достоинство которых заключается в простоте загрузочного и разгрузочного устройств. Индуктор рассчитывается так же, как и овальный, но при определении реактивных сопротивлений х И Хо индуктор распрямляется по средней линии (рис. 14-5) так, что получается широкий овальный индуктор. К- п. д. щелевых индукторов несколько ниже, чем овальных, вследствие потерь в отогнутых лобовых частях. Поэтому их следует применять в тех случаях, когда суммарная длина обеих лобовых частей составляет менее 0,3 длины щели. [c.222]

Каждый из указанных способов требует определенного уровня приложенных напряжений, причем эти уровни зависят от конкретного материала, а также от температуры, скорости деформации и других факторов [140, 186—188]. Важно отметить, что процесс пластической деформации будет происходить лишь в том случае, если уровень приложенного напряжения окажется достаточным для прохождения всех препятствий. Другими словами, приложенное напряжение должно равняться или превосходить суммарное сопротивление движению дислокаций от различных типов препятствий (так называемый принцип аддитивности) [26, 79, 189]. И хотя аддитивность сопротивления различных препятствий не может быть строго доказана, тем не менее, как показывают экспериментальные результаты, этот принцип выполняется с хорошим приближением на многих материалах. [c.88]

Характерной чертой нагрузки исполнительных органов большинства машин является ее реактивный характер.. Как правило, отсутствуют факторы, приводящие к силам, активно воздействующим на исполнительный орган. Силы сопротивления, как и силы трения в самом исполнительном органе, начинают проявлять себя лишь в том случае, когда какая-либо внешняя сила будет стремиться перемещать исполнительный орган машины. При этом по мере движения исполнительного органа силы сопротивления будут некоторым образом изменяться и каждому его положению будет, в общем случае, соответствовать различная величина суммарного усилия сопротивления. Таким образом, сила сопротивления Р является в большинстве случаев некоторой функцией перемещения Хр исполнительного органа машины. Как правило, это случайная функция, так как многие факторы, определяющие характер изменения усилий на исполнительных органах большинства машин, могут быть оценены лишь статистически. Наличие определенной зависимости (Хр) позволяет на любом бесконечно [c.19]

Изобретение шариковых и роликовых подшипников было крупнейшим шагом вперед в этом направлении, хотя и здесь явления скольжения полностью не исключены. Это следует уже из того (рис. 108), что шарики не могут одновременно катиться без скольжения по тем поверхностям меньшего и большего радиуса, между которыми они заключены в подшипнике. Но даже если взять качение шарика или цилиндра по одной гладкой плоской поверхности, то и в этом случае можно указать на причины появления скольжений, сопровождающих чистое качение. Под влиянием нагрузки происходит деформация катящегося тела и опорной плоскости (рис. 109). В результате такой деформации создается определенная протяженность участка контакта в направлении движения. Нетрудно показать, что качение не может происходить, не сопровождаясь проскальзываниями на отдельных участках суммарной площади контакта. Таким образом, существование сопротивления качению можно объяснить наличием трения скольжения по опорной поверхности. [c.224]

Результаты определения величин удельной интегральной работы разрушения (ударной вязкости) металла зон, относящихся к рулонной части кольцевой пробы (рис. 2, а), свидетельствуют о том, что суммарное сопротивление разрушению этих зон в исследованном температурном интервале достаточно велико. [c.368]

Увеличение числа ступеней охлаждения уменьшает работу сжатия. При п со величина работы сжатия приблизилась бы к изотермической работе сжатия. Но в каждой ступени охлаждения имеются сопротивления в охладителе и сопротивления по тракту воздуха в системе охладителя. Наличие гидравлических потерь ведет к некоторому увеличению работы сжатия. Так как суммарная величина гидравлических потерь зависит от числа охладителей воздуха, то возможно такое протекание процесса сжатия, для которого при количестве охладителей больше определенного числа работа сжатия начинает возрастать, как это видно из фиг. 48. [c.123]

После определения суммарного сопротивления газового тракта котельной с контактным экономайзером может быть выбран дымосос. Выбор дымососа должен производиться с учетом режима работы контактного эко- [c.167]

Если котельная ранее работала на естественной тяге, а также если контактный экономайзер предназначается для использования лишь части дымовых газов, дымососом может служить вентилятор. Напор вентилятора выбирается по суммарному сопротивлению газового тракта, причем при определении действительного напора, развиваемого вентилятором, должна быть введена поправка на температуру и удельный вес газов. [c.202]

Доля термического сопротивления пленки от суммарного термического сопротивления невелика в связи с высокой теплопроводностью жидких металлов. Поэтому в процессе расчета теплоотдачи при пленочной конденсации паров металлов в большинстве случаев не требуется высокой точности при определении термического сопротивления пленки. Для расчетов могут быть использованы общеизвестные закономерности, несмотря на то, что они получены с использованием многих упрощающих предположений. [c.231]

Для определения давления дутья в воздухопроводе необходимо к максимальному давлению в горне добавить сопротивление устройств для подвода дутья в шахту (также при максимальном расходе дутья). Увеличение скорости воздуха в слое горючего влечет за собой увеличение толщины зоны образования первичной СО согласно суммарной реакции [c.350]

Суммарное сопротивление подвесного вертикального перегревателя при наличии поворота газов на 90 внутри него складывается из сопротивления поперечно омываемой части, определенного по скорости, рассчитанной по сечению входа в пакет, и по полному количеству рядов труб из сопротивления продольно омываемой части на длине, равной расстоянию между серединой входного газового окна и концом нижних петель, и из сопротивления поворота в пакете на 90°, рассчитанного по тем же сечениям поперечного и продольного омывания [c.25]

Суммарные сопротивления присоединительных участков, определенные для номи- [c.169]

На фиг. 1 представлена схема устройства для счета капель, где показаны также иглы, введенные в канал экспериментального участка. При замыкании каплей цепи возникает импульс тока, который вызывает импульс напряжения на сопротивлении. Этот импульс обрезается, усиливается и ограничивается в усилителе импульса. Высокоскоростной счетчик регистрирует суммарный импульс за определенный интервал времени. Одновременно на осциллографе можно наблюдать запись импульса. [c.176]

В задание входит (по указанию преподавателя) определение сопротивления коррозионной усталости канатной проволоки или в трех коррозионных средах (дистиллированной воде, 3%-ном Na l и 3%-ной H2SO4) при одной нагрузке, или в одной среде при трех нагрузках, или исследование влияния на сопротивление коррозионной усталости других факторов (температуры, pH, химического состава, суммарного обжатия проволоки и др.). Во всех случаях испытывают по три проволочных образца на каждое определение. [c.139]

Для того чтобы найти распределение аэродинамических нагрузок по поверхности тела, необходимо более глубоко изучить движение жидкости, нежели для того, чтобы определить суммарное силовое воздействие. Для этого необходимо определить движение жидкости в каждой точке занимаемого ею пространства. Современная аэродинамика так именно и ставит вопрос задача только тогда считается решенной, когда скорости, действующие силы и другие характеристики движения определены в каждой точке й для каждого момента времени. Такой постановкой вопроса современная аэродинамика отличается от прежней гидравлики, иорабельной науки и баллистики, которые занимались главным образом определением общих, суммарных характеристик движения (расхода жидкости, общего сопротивления и т. д.). [c.17]

При работе на открытом воздухе кроме сопротивлений от сил трения должно быть учтено дополнительное сопротивление передвижению от встречной ветровой нагрузки рабочего состояния (см. в 3 определение Тогда суммарное сопротивлекис передвижению [c.286]

Рис. 7.15. Конструкция полости черного тела, предназначенная для измерения суммарного излучения при 273,16 К, при определении постоянной Стефана—Больцмана и термодинамической температуры. 1 — подвесы из нержавеющей стали при 77 и при 4,2 К 2 — апертура при 4,2 К 3 — затвор при 4,2 К 4 — плавающие экраны 5—наружный кожух 6 — регулируемый экран 7 — о+качное отверстие 8—ионный манометр 9 — черное тело, 273,16 <Т<504 К /О—платиновый термометр сопротивления 11 — радиационные экраны 12 — нагреватель.

При необходимости определения суммарных потерь напора какой-то водопроводной системы используют принцип сложения потерь напора, согласно которому полная потеря напора Апот представляет собой арифметическую сумму потерь напора по длине потока Адл и местных потерь Ни, например в фасонных частях (муфты, колена и т, п,), соединяющих отдельные участки трубопровода между собой. При этом подобное арифметическое суммирование потерь напора правомерно только для случаев, когда расстояние между местными сопротивлениями не меньше 10...50 диаметров трубопровода. [c.52]

Ю. А. Скобельцин и П. В. Хомутов изучали интерференцию различных видов запорных устройств (вентили, проходные пробковые краны, дроссельные и обратные клапаны). В результате обработки большого числа экспериментальных данных ими предложены следующие формулы для определения суммарного коэффициента местных сопротивлений пары этих устройств при их взаимном влиянии при Re < 160 [c.175]

Длину л , на которой происходит вырождение закрученного течения, можно определить из анализа зависимости коэффициента гидравлического сопротивления на единицу длины трубы, касательного напряжения трения или универсального профиля суммарной скорости потока по длине трубы. Опытное определение ве)1ичины л для лопаточные завихрителей (см. табл. 1.1) показало, что вышеуказанные способы определения л дают близкие результаты (в пределах 20%). Обобщение результатов этих опытов при Ее = (0,5...1,5)° 10 для всех завихрителей позволило найти [c.31]

Таким образом, возрастание ф в данном случае не сказалось на веПи-чине долговечности. Последнее можно объяснить тем, что при повышенных температурах интенсивно протекают процессы циклической ползучести, приводящие к перераспределению доли упругой и пластической составляющей при постоянной величине суммарной деформации. Если процессы циклической ползучести при определенных условиях оказывают решающее влияние, то такой же эффект можно получить и при проведении испытаний при 20°С на материалах, резко отличающихся сопротивлением ползучести. Как известно, наименьшее сопротивление низкотемпературной ползучести имеет технически чистый титан, условный предел ползучести которого при допуске на остаточную деформацию 0,1 % за 100 ч составляет0,5Oq 2- У сплава ПТ-ЗВ ар = 0,65ад 2- В то же время относительное сужение ф чистого титана составляет 60 %, в то время как у прутков сплава ПТ-ЗВ = 24 %. [c.107]

Наблюдаемое сопротивление движению дислокации определяется суммарным влиянием барьеров различного типа на пути ее движения, обусловленных как кристаллическим строением, так и его нарушениями дефектами различного типа, приводящих к действию полей напряжений различной протяженности. Разделение этих полей на короткодействующие (вблизи точечных дефектов) и дальнодействующие [335] является условным, принятым с целью упрощения анализа динамики дислокаций. Связанные с этими полями барьеры различного уровня преодолеваются дислокацией в термически активируемом процессе или атермически в зависимости от высоты барьера. При этом каждому уровню нагрузки соответствует определенный набор барьеров, контролирующих движение дислокаций, а следовательно, и процесс пластического течения. [c.29]

Суш,ествуюгцая методика диагностирования этих устройств по суммарному угловому зазору выходных кинематических пар малоэффективна ввиду недостаточной глубины диагноза. Ограниченность по времени циклов полного функционирования привода в целом снижает возможности виброакустического метода технической диагностики в известной спектральной или корреляционной реализации [11. Значительные моменты трения в конечных опорах исполнительного звена по сравнению с моментами сопротивлений в промежуточных кинематических парах затрудняют применение известного способа дифференциального определения технического состояния зубчатых передач [2]. Кроме этого, из-за взаимного влияния вибрации агрегатов рассматриваемого объекта оказывается недостаточной также и одномерная модель системы диагностирования зубчатых передач [3]. Поэтому для механизмов угловой ориентации необходима разработка системы диагностирования, рационально использующей преимущества современных методов распознавания и определения структурных параметров. [c.107]

При определении суммарного коэффициента сопротивления Ёппто коэффициенты сопротивления соединительных труб и трубопровода должны быть приведены к сечению секций ППТО. [c.28]

Резкое снижение прочности металла, работающего в условиях ползучести, наступает с началом третьего интервала времени. Нелинейный закон накопления остаточной деформадии и невозможность определения распределения вероятности скорости ее изменения не позволяют прогнозировать изменения прочности. Поэтому задача обеспечения надежности и безопасности эксплуатации состоит в том, чтобы не допустить работу котлов при наработках, суммарно превышающих продолжительность первого и второго интервалов. В пределах второго интервала при увеличении наработок времени напряжения, вызывающие разрушения, могут быть ниже временного сопротивления. Поэтому необходимо иметь представление об изменении прочности в условиях ползучести. С этой целью НТД для конкретных марок стали устанавливает показатель - предел длительной прочности, который характеризует значение напряжения, при- [c.172]

А. К. Бондарева [Л. 728] определяла Ост центрального электрического нагревателя (стержня диаметром 10 мм), погруженного в псевдоожиженный воздухом слой речного песка в трубе диаметром 82 мм., одновременно с измерением эффективной теплопроводности слоя. Численные значения полученных ею ст много выик, чем у других исследователей, поскольку последние, как уже отмечалось, отождествляли Нст с коэффициентами теплопередачи от стенки до ядра слоя, а Бондарева расчленила суммарное термическое сопротивление теплопередаче на 1/аст.пл и 6/ .эф. Здесь мы обозначили Ост.пл — пленочный коэффициент теплообмена стенки при отдельном учете сопротивления эффективной теплопроводности д — расстояние от стенки до места измерения температуры слоя. Численные значения Ост.пл нуждаются в уточнении, поскольку требуется уточнить профили температур слоя. Коэффициенты аст.пл, полученные Бондаревой, показаны на рис. 10-15. Максимум Ост.пл лежит в области невысоких относительных расширений слоя (порядка 1,2). Нет данных об определении подобных коэффициентов другими исследователями. Какая-то доля расхождений между численными значениями Чст у различных исследователей может объяс- [c.374]

Расчет сопротивления воздухопроводов, как и газопроводов, сводится в основном к определению местных сопротивлений. Сопротивление трения при скоростях холодного воздуха, меньших 10 м/сек, может не учитываться. При скоростях холодного воздуха 10—20 м1сек сопротивление трения учитывается приближенно подсчитывается сопротивление трения одного-двух наиболее длинных участков постоянного сечения и полученное значение умножается на отношение суммарной длины воздухопровода к длине рассчитанного участка. [c.43]

НАПОР [<гидростатический определяется отношением полной потенциальной скоростной характеризуется отношением кинетической) энергии некоторого объема жидкости к массе жидкости в этом объеме температурный — разность температур двух различных смежных или разделенных стенкой сред, между которыми происходит теплообмен] НАПРЯЖЕНИЕ механическое [служит мерой внутренних сил, возникающих в деформированном теле и определяемой отношением выявленной силы к величине элементарной площадки, выбранной внутри или на поверхности тела в гидроаэростатике определяется как сила, отнесенная к единице площади поверхности, на которую она действует касательное возникает под действием сил, касательных к нормальное возникает под действием сил, нормальных к> поверхности тела трение численно равно силе внутреннего трения в газе, действующей на единицу площади поверхности слоя] электрическое (численно равно суммарной работе, совершаемой кулоновскими и сторонними силами при перемещении по участку цепи единичного положительного заряда анодное прилагается между анодом и катодом электронной лампы или гальванической ванны зажигания обеспечивает переход несамостоятельного газового разряда в самостоятельный переменное, действующее значение которого вычисляют (для периодического напряжения) как среднеквадратичное значение напряжения за период его изменения пробивное вызывает разряд через слой диэлектрика сеточное приложено между сеткой и катодом электронной лампы и служит для запирания лампы при определенном значении его на участке цепи равно произведению его сопротивления на силу тока) НАПРЯЖЕНИЯ механические (контактные возникают на площадках соприкосновения деформируемых тел температурные образуются в теле вследствие различия температур составных его частей и ограничения возможностей теплового расширения со стороны окружающих частей тела или других тел остаточные вызываются крупными дефектами материала, неоднородностью кристаллической структуры и дефектами атомно-кристаллических решеток) [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...