Определение Напор действительный

Всегда Н <Н , что являемся не результатом каких-либо потерь, а принципиальным отличием воображаемого колеса с г=оо от действительного колеса с конечным числом лопаток. В общем случае = где — коэффициент влияния конечного числа лопаток. Значение может быть найдено достаточно точно при решении задачи обтекания потоком круговой решетки центробежного колеса, например методом конформных преобразований. Величину приблизительно можно определить, используя различные полуэмпирические зависимости. Так в гидродинамике предложена формула определения напора [c.161]

При выбранной рабочей жидкости и, следовательно, известном значении объемного веса у, на первый взгляд, возможно задание любого соотношения величин Q и Н при соблюдении равенства их произведения. В действительности, чтобы получить гидротрансформатор с высокими экономическими и энергетическими показателями, необходимо иметь определенные оптимальные соотношения расхода и напора. Эти соотношения зависят от оптимального (расчетного) режима работы и соответственно от схемы расположения колес в проточной части. [c.109]

Расчет производился методом последовательных приближений по шагам, величина которых увеличивалась от 0,5 до 55 мм на длине 285,5 мм и далее оставалась постоянной. Точность приближения по толщине пленки и температурному напору 1%. Максимальная погрешность в экспериментальном определении расхода четырехокиси азота составляет 6,4%, по коэффициенту теплообмена со стороны охлаждающей воды — 23%- Это может привести к расхождению расчетной и действительной длины участка конденсации в 9%. При расчетах принималось допущение о постоянстве ДГк на длине шага. Для сравнения произведен также расчет с использованием формулы Нуссельта с поправкой на волнообразование e = = 0,835 ReO.li. [c.165]

Идеальный компрессор характеризуется отсутствием мёртвого пространства, теплообмена, трения и потерь напора в клапанах и каналах цилиндра. Сравнительный процесс характеризуется адиабатическим сжатием, причём состояние пара перед всасывающим и давление за нагнетательным штуцерами идеального компрессора принимаются идентичными с действительно имеющими место. В теории холодильных машин приняты следующие определения рабочих коэфициентов компрессора. [c.627]

Если котельная ранее работала на естественной тяге, а также если контактный экономайзер предназначается для использования лишь части дымовых газов, дымососом может служить вентилятор. Напор вентилятора выбирается по суммарному сопротивлению газового тракта, причем при определении действительного напора, развиваемого вентилятором, должна быть введена поправка на температуру и удельный вес газов. [c.202]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Экспериментальная проверка выводов, полученных в результате теоретического анализа упрощенной схемы движения двухфазного потока, была произведена при барботаже газа (воздуха) через в среднем неподвижную (и =0) воду в круглой трубе. Несмотря на кажущуюся ограниченность, постановка такого эксперимента представляется весьма важной, так как она позволяет непосредственно проверить справедливость определения нивелирной составляющей напора по формуле (14). Действительно, при И/ о=0 из второго уравнения системы (11а) Гили непосредственно из уравнения (13)] следует, что при барботаже полный удельный перепад давления будет в точности равен указанному [c.176]

В Англии, например, по земельной описи было 5000 водяных мельниц. Но водяное колесо применялось не только в мельницах постепенно его стали использовать и для привода молота в кузницах, ворота, дробилки, воздуходувных мехов, станков, лесопильных рам и т. д. Однако водяная энергетика была привязана к определенным местам рек. Между тем техника требовала двигатель, который мог бы работать везде, где он нужен. Совершенно естественной поэтому была мысль о водяном двигателе, не зависимом от реки. Действительно, половина дела — как использовать напор воды — была ясна. Тут накопился достаточный опыт. Оставалась другая половина дела — создать такой напор искусственно. [c.42]

Определенный таким образом дополнительный напор — максимально возможный. В действительности крупные капли могут сильно отклоняться от основного направления потока и не проникать в трубку. Кроме того, пробег капель, попавших в трубку, может оказаться недостаточным для полного их торможения. Тогда капли, достигнув стенки, потеряют при ударе кинетическую энергию. [c.153]

Таким образом, для определения коэффициентов Со - С2 необходимо знать относительные действительные значения напора холостого хода Н д и расхода в режиме обрыва" напорного трубопровода В первом приближении связь между этими [c.38]

Для определения гидравлического сопротивления х дя, которое учитывает уменьшение теоретического напора машины вследствие конечного числа лопастей, приравняем значение внутреннего гидравлического сопротивления (импеданса) комплексной (х ) и исходной, записанной в координатах действительных чисел (7 ) моделей РЦН. Гидравлическое сопротивление 7 рассчитывается по формуле (3.20), в которой коэффициенты [1д Нн определяются соответственно выражениями (3.11) и (3.16) [c.97]

Переменность физических характеристик потока с температурой приводит к тому, что решения, полученные в предположении постоянных физических свойств жидкости в каждом сечении потока, в определенной мера отклоняются от действительных значений коэффициентов теплоотдачи. Это отклонение тем больше, чем больше тепловой поток q и, соответственно, температурный напор —t. [c.95]

Далее, действительным средством против кавитации является применение определенного типа турбины лишь при напорах, не превышающих некоторого предела. Турбина может быть кавитационно опасной при некотором напоре, а при меньшем — совершенно надежной. Действительно, у каждого типа турбины (и всех подобных между собой турбин данной серии) коэффициент скорости входа в отсасывающую трубу [c.88]

Для определения действительного напора следует отказаться от допущений, при которых был выведен основной закон (см. под-разд. 16.3). [c.228]

Цель расчета циркуляционного контура — определение действительных циркуляционных расходов и полезных напоров в элементах контура для оценки надежности их работы. [c.93]

Степень накопления, выраженная отношением предопределяет размеры аккумуляции и соответствует определенному сбросному расходу Qj,g. Под сбросным расходом Q 6 понимается тот, который действительно пропускает отверстие малого моста при расчетном напоре воды перед мостом. [c.147]

Только что описанные испытания относятся к одной из специфических областей применения параметра а. Как уже упоминалось выше, коэффициент о можно использовать для представления результатов различного типа по влиянию кавитации на характеристики гидравлической машины. С другой стороны, эти испытания позволяют определить только влияние кавитации на рабочие характеристики, такие, как напор, мощность и к. п. д. Хотя такие испытания не надежны с точки зрения определения действительных условий возникновения кавитации, часто предпринимались попытки использовать их для этой цели исходя из ошибочного предположения, что первое отклонение от бескавитационного значения любого подходящего параметра соответствует возникновению кавитации. В результате такого предположения в гидромашинах, рабочий диапазон которых был ограничен горизонтальным участком характеристики, наблюдались серьезные кавитационные разрущения. [c.642]

Попутно докажем, что разность скоростных напоров в нагнетательном и всасывающем трубопроводах действительно пренебрежимо мала и справедливо не учитывается при определении мощности насоса (с 2=С/52= 1,27 м/с, о /(2 )=0,08 м). Следовательно, — [c.80]

Необходимо отметить, что практически все известные способы определения среднего температурного напора разработаны только для условий постоянства коэффициента теплопередачи для всей поверхности нагрева и постоянства теплоемкостей обоих теплоносителей в заданном интервале температур. В действительности в современных пароперегревателях и кипящих экономайзерах зависимость теплоемкости рабочей среды от температуры такова, что пренебрежение ею ведет к значительным погрешностям расчета коэффициента теплопередачи. [c.56]

Действительные явления, наблюдаемые при истечении жидкости из отверстия, однако, существенным образом отличаются от рассмотренной здесь упрощенной схемы как вследствие неизбежных потерь напора на преодоление сопротивлений, возникающих при движении реальной жидкости, так и в результате явления сжатия струи (см. 55). Поэтому формулы (5.1) — (5.4) могут быть использованы только для определения [c.167]

Однако, если бы струя, вытекающая из канала питания, обладала свойствами обычной ламинарной струи, то, согласно данным о ламинарных струях, приведенным в 7, у рассматриваемых элементов исходное давление скоростного напора в приемном канале практически должно было бы быть равным нулю. В действительности же оно мало отличается от скоростного напора на выходе потока из канала питания. Остановимся на этом вопросе более подробно. Для элементов пневмоники, построенных по схеме, показанной на рис. 18.1, а и б, диаметр сечения канала do берется обычно равным 0,7—0,8 мм, а относительное расстояние от выходного сечения канала питания до входа з приемный канал L/do (см. обозначения рис. 18.1, а) равно 30— 40. В некоторых случаях оно доводится до 100 [77]. Согласно данным, приведенным в 7, при истечении из канала питания ламинарной струи обычного типа для L/do = 30 скорость течения на оси струи, меняющаяся обратно пропорционально расстоянию от выходного сечения канала питания, должна была бы составлять лишь сотые доли от осевой скорости на выходе из канала питания. Соответствующий скоростной напор равняется лишь десятитысячным долям от скоростного напора на выходе из канала питания. Опыты показывают, что в данных элементах в отсутствие внешних возмущений струя на всем протяжении от канала питания до приемного канала практически сохраняет цилиндрическую форму, тогда как для свободных ламинарных струй характерны расходящиеся от оси струи линии тока (см. 7). Таким образом, принятое сейчас в литературе определение рассматриваемых струй просто как ламинарных представляется недостаточно полным. [c.206]

Точность определения расхода через водослив с острой стенкой при свободной струе путем измерения напора на водосливе Я и вычисления коэффициента расхода т обычно не ниже 1%, благодаря чему этот тип водослива получил широкое применение для измерения расходов в лабораторных и полевых условиях, т.е. стал служить водомером. При использовании таких водосливов в качестве водомеров следует обеспечивать установку их без бокового сжатия с хорошим доступом воздуха под струю, чтобы в течение всего процесса истечения через водослив струя действительно оставалась свободной. Напоры надо замерять на достаточном расстоянии от ребра водослива, не меньшем Ь — ЗН. Ребро порога водослива должно быть приподнято над дном подводящего канала, т. е. водослив обязательно должен иметь сжатие снизу. Применение в качестве водослива с острой стенкой относительно широких водосливных стенок ограничено, так как при толщине водосливных стенок больше % напора нижняя поверхность струи прилипает к верху порога и условия перелива жидкости резко меняются, поскольку водослив с острой стенкой начинает постепенно превращаться в водослив с широким порогом. Ширина стенки б для водослива с острой стенкой при любой форме выреза обычно не должна быть более 0,5Я. [c.362]

СИФОН, специальное приспособление с изогнутой в виде колена замкнутой полостью для переливания воды или другой жидкости из сосуда с более высоким в сосуд с более низким уровнем. Действие С. основано на давлении атмосферного воздуха, уравновешивающем находящийся под вакуумом столб воды высотою 10,33 м (фиг. 1). В действительности не представляется возможным достигнуть полного разрежения воздуха и поднятия воды на 10,33 м, а лишь на 80—90% этой теорет-ич. высоты. Кроме того вакуум уменьшается вследствие давления паров воды, соответствующего t° поднимаемой С. воды. При определении высоты подъема воды в С. необходимо также учесть потерю напора от трения воды о стенки восходящей части сифонного трубопровода. [c.32]

Необходимо иметь в виду, что расчет трубопроводов не является решением задачи с одним определенным ответом. Его результаты зависят от выбора величины диаметров участков трубопровода или скоростей в них. Действительно, можно принять в расчете невысокие значения скоростей и получить небольшие потери напора. Но тогда при заданном расходе сечения трубопроводов (диаметры) должны быть большими, система будет громоздкой и тяжелой. Приняв высокие скорости течения в трубах, мы уменьшим их поперечные размеры, но при этом суш,ест-венно (пропорционально квадрату скорости) возрастут потери напора и затраты энергии на работу системы. Поэтому при расчетах обычно задаются какими-то средними, оптимальными , значениями скоростей течения жидкости. Для водяных систем оптимальная скорость имеет порядок примерно 1 м/с, для воздушных систем низкого давления — 8— 12 м/с. [c.25]

При указанном приближении линии напора И = == / (Q ) на характеристиках объемных насосов можно показать в виде вертикальных прямых Q = onst, каждая из которых соответствует определенной частоте вращения насоса (рис. XIV—16). В действительности подача любого объемного насоса при данной частоте вращения несколько уменьшается с ростом напора насоса [c.420]

Действительное обтекание характеризуется торможением потока перед оперением, которое необходимо учитывать при определении аэродинамических параметров. Степень такого торможения можно охарактеризовать средним коэффициентом торможения = qlq , где екорост-цой напор д — /грМ /2 находится по некоторой осредненной величине числа М1 возмущенного потока перед оперением. Полагая, что давления в возму- [c.166]

При указанном приближении линии напора —/(Q ) на характеристиках объемных насосов можно изображать в виде вертикальных прямых = onst, каждая из которых соответствует определенному ч 1слу оборотов насоса (в действительности подача любого объемного насоса при данном числе оборотов уменьшается с ростом напора насоса вследствие увеличения утечек, т. е. уменьшения коэффициента подачи). [c.395]

В технических расчетах для определения полезных напоров, плотности смеси в отдельных точках, действительных уровней и пр. обычно нгобходимо располагать значениями истинного паросодер-жания в стабилизированной зоне и высоты переходной зоны. Формулы, устанавливающие значения этих величин, получены из ана- [c.95]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Формулы (1-1) и (1-2) не отражают действительной зависимости теплового потока от те.мпгратурл, физических свойств и размеров тел, находящихся в тепловом взаимодействии, а являются некоторым формальным расчетным приемом, переносящим все трудности расчета теплопередачи на определение величин а и /е, KOTop jie зависят от размеров поверхности теплообмена и разности температур (температурного напора) слабее, чем теплово поток Q. [c.24]

Действительные расходы циркулирующей в контурах воды и их полезный напор определяются графически по точке пересечения гтщравлических характеристик подъемной системы труб и общих элементов опускной системы или пароотводящих труб. Примеры такого определения показаны па рис. 4-4. [c.47]

Зная действительный характер неравномерности потока по размаху лопасти и определив коэффициенты профильных потерь по отдельным сечениям, можно расссчитать суммарные потери напора на профиле. Погрешность такого расчета связана лишь с неточностью в определении концевых и вторичных потерь, с чем приходится согласиться, тем более что основная доля потерь в решетке приходится на профильные потери. [c.57]

Рабочая точка определяет истинное значение скорости циркуляции шо и расхода воды G. На рис. 7-53 показано построение циркуляционных характеристик для простых и сложных контуров. Для последовательно расположенных паросодержащих элементов (например, экран и отводящие трубы) суммируются напоры, а для параллельных контуров суммируются расходы. После определения действительных напоров и расходов в отдельных контурах производится проверка принятых данных кратности циркуляции, расходов воды и сопротивлений в особо сложных контурах. [c.495]

Собственно гидравлический расчет (увязка) сети, состоящий из определения действительных линейных расходов и пьезометрических напоров в узловых точках сети. При этом в каждом кольце сумма потерь напора на участках с движением воды по часовой стрелке 1—2—5 в первом кольце на рис. 6.6) должна равняться сумме потерь напора на участках с движением воды против часовой стрелки 1—4—Усфвно принимая потери напора по первому напраиению положительными, а по второму — отрицательными, получим для каждого кольца [c.64]

В остальном указанная выше модель является весьма условной, так как не учитывается ряд других факторов, влияние которых также может сказываться на характеристиках рассматриваемого элемента. Например, считается, что отсутствует движение частиц в направлении, перпендикулярном к оси канала, тогда как в действительности в самом канале происходит перемешивание частиц. Принято, что характеристики дросселей, в виде которых представлены элементарные ячейки приемного канала, линейны, тогда как в действительности для каналов рассматриваемого типа это не так, и лишь приближенно можно линеаризовать их, как это было сделано в работе [19]. Считается, что на входе в каждый из элементарных каналов, выделенных в сечении данного приемного канала, создается статическое давление, равное скоростному напору в соответствующей точке сечения струи, причем предполагается, что происходит изэнтро-пическое торможение потока в действительности частицы продолжают двигаться с определенной скоростью на входе в приемный канал. [c.87]

С. Н. Нумеров исследовал ряд типовых схем резко изменяющейся фильтрации и разработал подробно общую методику расчетов. Для каждой схемы построены асимптотические кривые (прямые для напорной фильтрации в полосообразной зоне, параболы для безнапорной фильтрации по горизонтальному водоупору), к которым стремятся кривые распределения напоров или свободной поверхности при удалении в бесконечность, а также поправки второго приближения, описывающие отклонения действительных кривых от асимптотических в характерных частях зоны резко изменяющейся фильтрации. Первоначальное определение общего фильтрационного расхода при рассмотрении задач напорной фильтрации проводится по асимптотическим кривым с учетом дополнительных фильтрационных сопротивлений в зонах резко изменяющейся фильтрации, измеряемых разностями напоров на условной оси зоны, вычисленных по асимптотам справа и слева от этой оси. [c.614]

Точность определения расхода через водослив с острой стенкой при свободной струе путем измерения напора на водосливе Я и вычисления коэффициента расхода т обычно не ниже 1%- Поэтому этот тип водослива получил широкое применение для измерения расходов в лабораторных и полевых условиях, т. е. стал служить водомером. При использовании таких водосливов в качестве водомеров следует обеспечивать установку их без бокового сжатия с хорошим доступом воздуха под струю с тем, чтобы в течение всего процесса истечения через водослир струя действительно оставалась свободной. Напоры надо замерять на достаточном расстоянии от ребра водослива, не меньшем Ь = ЗЯ. Ребро порога водослива должно быть приподнято над дном подводящего канала, т. е. водослив обязательно должен иметь сжатие снизу. Применение в качестве водослива с острым ребром относительно широких водосливных стенок ограничено, так как при толщине водосливных [c.356]

При определении действительного напора, развиваемого насосом, учитывается конечное число лопастей рабочего колеса и гидравлический к.п.д. насоса Н== х,г гН , где (I — коэффициент, учитывающий конечное число лопастей, ц < 1,0 т1г — гидравлический к.п.д. насоса, 1 r = 0,8- -Ь0,95. Теоретический расход центробежного насоса определяется радиальной составляющей абсолютной скорости Сг2 и площадью / живого сечения рабочего колеса на выходе из насоса Qт = f r2 = 2л 262 2siпa2, где 2 — ширина рабочего колеса на выходе. [c.32]

Следует дальше заметить, что уравнение (10) можно приложить не только к определению фильтрации под плотинами без забивной крепи, но оно дает также хорошее приближение при установлении фильтрации вокруг стыка плотины с берегом, если только сама плотина не связана намертво с водонепроницаемой горной породой. Для той части плотины, что находится выше уровня нижнего бьефа, перепад давления, принятый в уравнении (10), может быть приближен к действительному за счет усереднения действующего напора между уровнями верхнего и нижнего бьефов. Боковая фильтрация под уровнем нижнего бьефа будет соответствовать суммарному действующему напору или разности уровней с обеих сторон плотины. [c.181]

В действительности средний потенциал вдоль fE будет меньше, чем эквивалент напора жидкости. Приблизительно та же самая ошибка будет входить и в МЛ, так что Нг — Н дает хорошее представление о правильности среднего разностного напора жидкости в области I. Для случая, представленного уравнением (2), соответетвуюш ие ошибки в На — Н1 учитываются методом определения величины е. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...