Коэффициенты при расчете свода

Все данные этих расчетов сводят в форму, № 5. При этом данные граф 2, 3 и 4 берут из формы Ка 4. Общий коэффициент в графе 6 записывают в зависимости от общего расхода общ (графа 5) с соответствующей интерполяцией значений, приведенных в табл. 28.1. [c.439]

Учет упругости эпицикла сводится к соответствующей замене в элементах блоков Bi, , Б , Д, Д коэффициентов динамических податливостей, относящихся к эпициклу. При такой замене порядок матричного уравнения и алгоритм его построения остается без изменения [3]. Поскольку определение коэффициентов динамических податливостей отдельных подсистем при расчетах на ЭЦВМ выполняется по отдельным подпрограммам, то уточнение этих коэффициентов приводит к изменению одной из подпрограмм, не изменяя всей программы расчета в целом, что является одним из достоинств разработанного метода расчета вынужденных колебаний. [c.138]

Приемы включения в расчет циклов интегрирования кинетических уравнений зависят от вида обобщенных данных по неизотермической вулканизации рассматриваемой резиновой смеси. Различные варианты обобщения данных описаны в разделе 2.5. Наиболее удобным оказывается использование построенной графически изотермической эквивалентной кривой кинетики вулканизации в сочетании с одним или двумя параметрами температурно-временной суперпозиции — энергией активации процесса или коэффициентами Ко, ki или Ко, К в уравнениях (2.53) или (2.54). В указанном случае совместный расчет поля температуры и кинетики вулканизации численными методами позволяет ввести в исходную информацию для выполнения основного этапа расчета только эти параметры кинетических свойств материала. Расчет кинетики вулканизации при этом сводится к вычислению интеграла (2.51) или (2.52) для эквивалентного времени вулканизации. Окончательное определение степени вулканизации производится непосредственно по эквивалентной кривой нахождением относительного динамического модуля сдвига либо другого показателя свойств материала или сравнением эквивалентного времени вулканизации с оптимальным его значением, найденным по той же кривой. [c.201]

Условия прочности при расчете по первой группе предельных состояний сводятся к требованию, чтобы наибольшие растягивающие напряжения а и наибольшие по абсолютной величине сжимающие напряжения от расчетных значений нагрузок не превышали величин расчетных сопротивлений при растяжении R и сжатии R , умноженных на коэффициент условий работы у [c.72]

Упрощенный (приближенный) расчет шлицевых соединений по критерию смятия является основным для шлицевых (зубчатых) соединений. При расчете по критерию смятия работоспособность соединения проверяют по условию действующие напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев не должны превышать допускаемые [ст] . В приближенных расчетах напряжения смятия на рабочих поверхностях зубьев находят в предположении равномерного распределения напряжений смятия по рабочей поверхности зубьев при наибольшем вращающем моменте Т из числа длительно действующих. Неравномерность распределения нагрузки между зубьями учитывают с помощью коэффициента А р . Таким образом, основной расчет на смятие рабочих поверхностей зубьев шлицевых соединений сводят к проверке условия [c.142]

Ввиду тяжелых условий эксплуатации и необходимости обеспечить высокую надежность конструкции коэффициент безопасности при расчете баллонов высокого давления принимают большим (/> 2). Расчет баллонов высокого давления на прочность сводится к определению максимальных внутренних сил в оболочке от равномерного давления и выбору толщины стенки таким образом, чтобы расчетные напряжения в баллоне были равны пределу прочности материала. [c.351]

Методика вероятностных расчетов деталей машин на статическую и усталостную прочность подробно рассмотрена в гл. 2. Приведенные в ней закономерности являются общими и не учитывают специфики расчетов конкретных элементов, особенностей формирования нагрузочных режимов, способов их получения и т. д. В то же время общая последовательность расчета по гипотезе суммирования повреждений, нашедшая отражение в блок-схеме (см. рис. 2.8), для конкретных деталей может быть упрощена. Например, при расчете на усталостную долговечность зубчатых колес многообразие методов схематизации нагрузочного режима сводится к одному — методу ординат, учет вариации коэффициента асимметрии не производится, так как считается, что зуб нагружается пульсирующим циклом число циклов нагружения определяется в зависимости от частоты вращения коленчатого вала двигателя или ведущих колес (скорости движения автомобиля) и передаточных-отношений коробки передач, главной передачи и т. п. [c.129]

Расчет змеевикового теплообменного аппарата. Тепловой расчет сводится к определению площади поверхности теплопередачи, величина которой рассчитывается по уравнению (4.1.1) по аналогии расчета кожухотрубчатых теплообменников. Однако при расчете коэффициента теплопередачи по уравнению [c.372]

Расчет сил закрепления сводится к задаче статики на равновесие изделия под действием приложенных к нему внешних сил. Найденная сила закрепления должна быть меньше или равна предварительно определенной из условий допустимой деформации базовой детали изделия. В связи с этим выбор. мест приложения сил закрепления имеет большое значение. Силы закрепления необходимо передавать через закрепляемые детали на жесткие опоры приспособления, избегая деформаций изгиба и скручивания. При расчете сил закрепления учитывают наибольшие значения сдвигающих сил и моментов, а также коэффициент запаса к. Его величину берут в пределах 1,5 —2,5 в зависимости от схемы усгановки и закрепления. При установке базовой детали на достаточно большие участки чисто обработанной поверхности коэффициент трения берут 0,16. [c.336]

Результаты расчетов своди.м в таблицу (коэффициент С вычисляем по формуле Павловского при л=0,013 — по приложению 32). [c.142]

Расчет на износостойкость проводится обычно косвенными методами. В частности, расчет на ограничение износа сводится к такому выбору размеров контактирующих поверхностей, при которых рабочие давления не превышают допускаемых значений, установленных на основе опыта эксплуатации конструкций (см., в частности, расчеты резьб, цепных передач). В некоторых расчетах на прочность вводят эмпирические коэффициенты для обеспечения прочности даже при уменьшенных в результате износа сечениях деталей (например, при расчете открытых зубчатых передач — см. гл. 7). [c.20]

Значение коэффициента теплопроводности к для каждого тела находят экспериментально. Результаты сводят в таблицы, которыми пользуются при расчетах. Значения к для некоторых материалов приведены ниже. [c.100]

Значение коэффициента теплопроводности к для каждого тела находят экспериментально. Результаты сводят в таблицы, которыми пользуются при расчетах. [c.145]

Расчет при переменных нагрузках. Расчет сводится к определению расчетов сварочных швов при пониженных допускаемых напряжениях. Для этого значения [о]р(сж) и Ы ср, определяемые по табл. 9.2, умножают на коэффициент [c.112]

Для решения систем ЛАУ с трехдиагональными матрицами коэффициентов используют разновидность метода Гаусса, называемую методом прогонки. Нетрудно заметить, что в трехдиагональных матрицах при исключении очередной неизвестной vt- из системы уравнений пересчет по (5.4) следует производить только в отношении диагонального элемента ац и свободного члена t-ro уравнения hi. Обозначим преобразованные по (5.4) значения ац и bi через Г( и qi соответственно. Тогда прямой ход по методу Гаусса сводится к расчету коэффициентов г,- и qi, i = 2, [c.231]

Итак, мы рассмотрели принципы подхода к расчету на прочность элементов конструкций в условиях сложного напряженного состояния. Решение задачи, как мы видели, сводится к расчету при простом растяжении путем предварительного определения эквивалентного напряжения по одному из критериев пластичности или хрупкого разрушения. Однако определение — это еще не расчет на прочность. Вне поля зрения у нас остался выбор расчетной схемы и выбор достаточного коэффициента запаса. Об этом уже упоминалось на одной из первых лекций, но необходимо говорить снова и снова. [c.92]

Последняя особенно удобна для расчетов, так как вычисления по ней сводятся к элементарным алгебраическим действиям. На пределах эта формула переходит з известные и хорошо отвечающие опытам зависимости для коэффициента гидравлического трения. Действительно, при условии [c.189]

Вводя понятие эквивалентного напряжения, мы сводим расчет на прочность в сложном напряженном состоянии к расчету на обычное растяжение. Действительно, коэффициент запаса при растяжении (состояние В на рис. 8.1) определяется, как обычно, следующим образом [c.349]

Гидравлический расчет трубопроводов при установившемся течении жидкости сводится к задачам одного из трех основных типов (см. гл. 4). Задачу первого типа целесообразно решать почти всегда с помош,ью микрокалькулятора. Задачи второго или третьего типа в зависимости от вида эмпирических формул для коэффициента сопротивления трению к и коэффициентов местных гидравлических сопротивлений сводятся к системе алгебраических или трансцендентных уравнений (иногда к одному уравнению). Для их решения в большинстве случаев целесообразно прибегнуть к ЭВМ. [c.137]

На рис. 94 представлена схема теплообменника. Его расчет сводится к определению плошади теплоотдачи, при этом задаются коэффициентом теплоотдачи, а геометрическое размеры и форму теплообменника выбирают конструктивно. Прежде всего выполняют тепловой расчет гидропривода по формулам, приведенным в п. 5.15. Если расчет покажет, что установившаяся температура превышает 70°С, то в гидросистеме необходимо применить теплообменное устройство, через которое избыток тепла передается в атмосферу. Определить площадь теплоодачи теплообменника можно из следующего выражения [c.291]

При поверочном тепловом расчете фестона поверхность нагрева, его конструктивное оформление и расположение в газоходе известны и расчет сводится к определению температуры газов за данной поверхностью нагрева. По известной температуре газов па входе в поверхность нагрева О = - Т и по предварительно выбранной температуре газов на выходе определяют соответственно энтальпии газов / и Г и тепловоснриятие фестона Qq [формула (8-2)[. После этого рассчитывается коэффициент теплопередачи и из уравнения тенлоиередачн (8-1) определяют тепловоснриятие ( т-Допустимые отклонения величин Q. и остаются теми же, что и при конструктивном расчете. [c.139]

Основным вопросом является установление метода энергоакономического расчета. По состоянию экономической теории на сегодня невозможно предложить обоснованный универсальный метод приведения капиталовложений к издержкам производства, почему предлагается проводить это приведение применением коэффициента расширенного воспроизЕодства (обратного по величине сроку окупаемости ), величина которого может быть нормализована. Этим может быть также обеспечена равноэко-номичность всех рассчитываемых параметров. Введение при этом условных расчетных издержек позволяет все энергоэкономические расчеты сводить к условию равенства дополнительных расчетных удельных издержек ГЭС и заменяющей ее электростанции. [c.116]

Оценка работоспособности по механическим свойствам. Коэффициент работоспособности. В реальных изделиях часто наблюдается случайность в распределении прочности конструкции и действующей нагрузки. Случайность в распределении прочности обусловлена допусками на физико-механические свойства материала и геометрические параметры конструкции. Случайность в распределении нагрузки вызвана нестабильностью эксплуатационной ситуации (окружающей среды). Расчет сводится к оценке истинных гипотез коь инированных событий и нахождению случайности в распределении событий параметрического прогнозирования. Оба события (распределение нагрузки и прочности конструкции) являются истинными, и совместность их проявления оценивается коэф-фшщентом работоспособности. Если принять, что наблюдается нормальное распределение, то в критическом случае выбора показателя работоспособности происходит наложение площадей, ограниченных кривыми рассеяния нагрузки и прочности полученная ситуация отображена на рис. 6.9. Область наложения площадей кривых 5 соответствует вероятности отказа. Показанная на рис. 6.9, а ситуация с использованием вероятностей значительно отличается от случая, когда учитывается лишь запас прочности. Вероятность отказа может быть совершенно различной при одном и том же запасе прочности, при разных формах кривых (или разных средних квадратических отклонениях), нагрузки и прочности материала. Существенно новый подход к формированию качества изделий с учетом надежности требует учитывать вероятностное распределение свойств нагрузки и конструкций. Гарантией надежной работы изделия служит тот случай, когда математическое ожидание прочности превьинает математическое ожидание нагрузки при этом допускается некоторое наложение площадей кривых распределения, вычисляемых с помощью нормальной функции распределения Ф ( ) ис. 6.9, б). Известно, что [c.246]

Расчет температурного поля по объему пластинчато-ребристогЬ теплообменника при пайке его в печи сопротивления косвенного действия необходим для отработки оптимальных режимов его нагрева При пайке, предотвращающих тбпловую деформацию тонкостенных элементов. Такой расчет сводят к расчету сплоп Ьго тела конечных размеров AXBXL с эквивалентными коэффициентами тепло- и температуропроводности, приведенной плотности и единицы массы теплообменника. [c.248]

В теории ребристых оболочек широко применяется также метод непосредственного интегрирования уравнений ребристой оболочки обычно с помощью двой- " ных и одинарнйх тригонометрических рядов. Так как коэффициенты уравнений в местах присоединения ребер терпят разрыв, переменные не разделяются. Использование двойных рядов приводит к бесконечной системе алгебраических урав- яений, а одинарных в направлении, нормальном к осям ребер, к бесконечной системе обыкновенных дифференциальных уравнений. При использовании разложения в окружном направлении для оболочек со шпангоутами или в продольном направлении для оболочек со стрингерами переменные разделяются, поэтому здесь дело обстоит проще. Получается система обыкновенных дифференциаль- ных уравнений восьмого порядка со слагаемыми в виде дельта-функций. Перенося эти слагаемые в правую часть, можно представить частное решение с помо- -щью формулы Кошн в виде интегралов с переменным верхним пределом. Процесс дальнейшего решения становится рекуррентным и сводится к последова- I тельному решению систем восьми алгебраических уравнений. Число таких решений равно числу ребер плюс одно решение. Указанный метод использовал Н. И. Карпов [40] при расчете круговой цилиндрической оболочки с продольны- ми ребрами, а также П. А. Жилии [24] при анализе осесимметричной задачи для круговой цилиндрической оболочки со шпангоутами. При использовании формулы Коши необходимо знать систему нормальных фундаментальных функций (ядро Коши). Метод определения ядра Коши для линейных дифференциальных уравнений е переменными коэффйциеитами развит в книге И. А. Биргера [4]. Он осно- г -ван на решении так называемых нормальных интегральных уравнений (аналоги уравнений Вольтерра). В указанной книге дан также ряд приложений теории нормальных интегральных уравнений. [c.324]

Входящие сюда величины п и p j, могут быть представлены в виде интегралов от функции распределения, а следовательно, в виде линейных функций от (х) с коэффициентами, зависящими от и,- и А . Таким образом, интеграл (4.15) будет квадратичной функцией <2 . Приравнивая коэффициенты при равных в (4.12) и (4.15), найдем значения интегралов J,y(Q)i). Имея значения интегралов JijiO), можно численно решить систему уравнений (4.14) и (4.9а). Мы не будем приводить детали решения, но, прежде чем привести результаты расчетов для распределения (4.4), остановимся несколько подробнее на частном случае бимодальной функции распределения ( 3 = 0)2). в этом случае уравнения (4.9) сводятся к уравнению [c.295]

Номер профиля ходового пути, обусловливающий толщину ездовой полки, определяют по максимальной расчетной нагрузке на каретку в зависимости от несущей способности ездовой полки пути. Следовательно, для каждого заданного профиля пути можно установить предельные нагрузки на каретку по прочности ездовой полки (см. ниже). При выбранном профиле расчет ходового пути сводится к определению максимального допускаемого расстояния между креплениями различных участков пути конвейера, т. е. свободного пролета балки пути. Пролет балки пути определяют из расчета на прочность от поперечного и местного изгиба, деформацию прогиба и устойчивость. При расчете на прочность следует учитывать, что при работе конвейера возможен значительный износ ездовых поверхностей путевой балки. Для надежной работы конвейера требуется повышенная жесткость ходового пути, особенно на участках, примыкающих к поворотным устройствам. Поэтому для балок из стали СтЗ рекомендуется принимать допускаемое напряжение на изгиб (поперечный и местный) Оп.д 1200 кгс/см , допускаемый прогиб fmax = 1/500 длины пролета коэффициент запаса по устойчивости % = 1,7 -h 2,0. Для стали 14Г2 можно принять Оп.д = 1400 к,гс/см . [c.101]

Общее знаключение сводится к тому, что полученные экспериментальные значения коэффициентов и а в ВНА, различных по своим геометрическим параметрам и по параметрам потока, могут быть использованы при расчете осевого компрессора с ВНА, параметры потока и решетки которого близки к исследованным. [c.133]

Дальнейший расчет сводится к определению параметров ПРК, обеспечивающия получение вычисленных параметров колес при отсутствии интерференции и подрезания. При этом целесообразно перейти к обычным понятиям о модуле и коэффициенте смещения. [c.210]

Тепловой изоляцией называют любое покрытие теплоотдающеп поверхности, которое способствует необходимому уменьшению теплоотдачи от нее в окружающую среду или передачи Теплоты через данную поверхность. Теплоизоляционными считаются материалы, коэффициент теплопроводности которых меньше 0,2 Вт/(м- К). Так как теплопроводность теплоизоляционных материалов зависит от температуры и с повышением температуры повышается, то при расчете тепловой изоляции коэффициент ее теплопроводности должен определяться по среднему значению температуры слоя изоляции в рабочих условиях. Расчет тепловой изоляции обычно сводится к определению ее толщины и производится следующим образом. [c.83]

При расчетах на прочность котлов, фильтров, матриц давильных аппаратов конструктор встречается со следующей задачей необходимо определить жесткость круговой, правильно перфорированной пластины, упруго защемленной по контуру и нагруженной поперечной нагрузкой ). Если бы удалось строго решить эту задачу, т. е. определить функцию прогибов такой правильно перфорированной пластины, то вопрос можно было бы считать решенным. Однако построить строгое решеиие весьма нелегко. Поэтому в расчетной практике сводят прогибы перфорированной пластины к прогибам сплошной пластины с некоторой фиктивной жесткостью на изгиб. Задача приводится, таким образом, к разысканию некоторого коэффициента жесткости ф, равного отношению жесткости перфорированной пластины D к обычной цилиндрической жесткости сплошной пластины D. При этом постулируется утверждение, что прогибы в сплошной и перфорированной пластинах подобны, т. е., что имеет место (при прочих одинаковых условиях) равенство [c.186]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Определение оптимальных величин этих характеристических коэффициентов позволяет установить геометрические размеры приводной тидротурбины на заданные параметры. Задачу расчета сводим к определению параметров Сщ, Си, р, Д 0 и к при условии обеспечения максимально возможного КПД приводной гидротурбины. [c.16]

Поверочный расчет (заданы геометрические параметры подшипника, нагрузка, частота вращения) сводится к определению минимальной толщины масляного слоя, коэффициента трения н коэффициента надежности подшипника. По нязкостно-темцературнон кривой (см. рис. 346) находят в.язкость. масла при данно)) температуре, определяют число Зоммерфельда 8о и по графику рис. 347 находят относительную толщину масляного слоя с. Минима.тьная толщина масляного слоя, мкм [c.353]

Такую же величину коэффициент запаса имеет и для случая сложного иапряженного состояния А. Т аким образом, задача о расчете но максимальным напряжениям в сложном напряженном состоянии сводится к уже знакомому расчету при простом растяжении. Весь вопрос заключается только в том, как выразить через aJ , и Од. [c.262]

При двух- и трехсменной работе коэффициент режима соответственно принимают Ср2=1,1 Срь Срз=1,4Ср1 (более подробно см. ГОСТ 1284.3—80). Таким образом, расчет по тяговой способности сводится к выполнению условия [c.322]

Расчет лотка быстротока сводится к определению нормальной и конечной глубин, к построению кривой свободной поверхности лотока. При нахождении нормальной глубины учитывают влияние аэрации. По предложению А. А. Ничипоровича, коэффициент шерохо- [c.256]

Нелинейная зависимость между перемещениями оси стержня и продольными силами исключает возможность использования при продольно-поперечном изгибе по отношению к продольным силам принципа независимости действия сил. Вследствие этого расчеты сжато-изогнутых или растянуто-нзогнутых стержней при продольных силах, сосредоточенных и распределенных по длине стержня, резко отличаются друг от друга. Расчет первых сводится к интегрированию линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами во втором случае при распределенных силах приходится интегрировать линейные дифференциальные уравнения с переменными коэффициентами. [c.439]

Рещение задачи, как мы видели, сводится к системе канонических уравнений. Несмотря на то что эти уравнения линейны и их решение не представляет принципиальных трудностей, при большом числе неизвестных решение становится достаточно трудоемким. Именно поэтому целесообразно использовать любую возможность для упрощения уравнений метода сил. Конечно, степень статической неопределимости системы мы изменить не можем. Она предопределена наложенными связями. Но с помощью надлежащего выбора основной системы можно обратить в нуль ряд коэффициентов 6 , И соответствснпо разбить систему п связанных уравнений на несколько независимых систем более низкого порядка. В частности, в стержневых системах, обладающих определенной регулярностью геометрических и жесткостных свойств, всегда можно упростить структуру канонических уравнений и снизить трудоемкость расчета. И среди таких систем в [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...