Теплообменник, схемы

Схема котла и котельной установки с охлаждением циркулирующих частиц в теплообменнике (схема Пурги) [c.224]

К формуляру должны быть приложены циркуляционная схема парового котла и общий вид его в масштабе 1 50, чертежи барабанов с внутрибарабанными устройствами в масштабе 1 20 или 1 10, схема продувки котла (включая расширители и теплообменники), схема расположения точек для отбора проб и контроля качества пара и котловой воды с трассами, холодильниками,, солемерами-кондуктометрами и т. п., намечаемый объем контроля водного режима парового котла. [c.280]

Стенд для исследования теплообмена и сопротивления представляет аэродинамическую трубу разомкнутого типа с моделью теплообменника. Схема такого стенда с расположением измерительных приборов представлена на фиг. 9. Через аэродинамическую трубу с установленной в ней моделью теплообменника и вентилятором высокого давления [рпо.ш 1200 мм вод. ст.) пропускается наружный воздух. Входной участок трубы для обеспечения быстрой стабилизации воздушного потока имеет форму лемниската. По замкнутому контуру через водяные каналы модели теплообменника прокачивается вода. Нагрев циркулируемой 32 [c.32]

Распределение температуры натрия в различных сечениях трубного пучка было замерено в экспериментальном 144-трубном теплообменнике, схема которого изображена на рис. 11.4 [6]. Характерные профили температуры натрия, замеренные в одном из режимов, представлены на рис. 11.5, а. Аналогичные измерения были выполнены в таком же теплообменнике с водой в качестве теплоносителя, результаты которых представлены на рис. 11.5, б. Анализ полученных профилей температуры теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменников натрий—натрий и вода—вода показал, что распределение температуры имеет случайный характер в пространстве трубного пучка и относительно стабильно во времени (рис. 11.6, а). На рис. 11.6 б, представлено распределение [c.149]

Если исходной величиной служит электрическая мощность турбоагрегата, а расход пара на пего подлежит определению, то расход пара из отборов турбины на различные теплообменники определяют в долях расхода пара на турбоагрегат, принимаемого за единицу. Если расход пара на турбину выбран или подсчитан ориентировочно в начале расчета и принимается за исходную величину, то расход пара на теплообменники схемы выражают в абсолютных величинах. [c.157]

Расход воздуха на охлаждение клинкера при одинарном прОсосе воздуха составляет 2—3,5 м /кг клинкера, при двойной — 1,5—2 м /кр. Холодильники с двойным прососом воздуха целесообразно устанавливать к печным агрегатам, работающим о циклонными теплообменниками. Схема разводки воздуховодов холодильника о двойным про сосом воздуха показана на рис. 22. [c.29]

На рис. 13.2 изображена схема градирни — смесительного теплообменника для охлаждения воды потоком атмосферного воздуха. Такими теплообменниками оборудованы очень многие производства, где требуется сбросить теплоту в окружающую среду. [c.103]

Рис. 13.2. Схема смесительного теплообменника (градирни)

Рис. 13.3, Схема простейшего кожухотрубчатого рекуперативного теплообменника для передачи теплоты от одного теплоносителя (/) к другому (И)

Точно таким же получается выражение для Ш и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д/б и Д/ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д/б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/м — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся [c.107]

Средняя разность температур при перекрестном токе меньше, чем при противотоке, но больше, чем при прямотоке. При расчете Ш для сложных схем движения теплоносителей вначале определяют А7 в предположении, что теплообменник противоточный, а затем вводят поправки, численное значение которых берут для каждого конкретного случая из справочников [15]. При числе перекрестных ходов более трех, например, для широко распространенных змеевиков теплообменников (рис. 13.8 б) схему движения можно считать чисто противоточной или чисто прямоточной. [c.108]

Продукты сгорания нз камеры с псевдоожиженным слоем подвергаются очистке при 800 °С и направляются в газовую турбину, которая приводит в действие компрессор и электрогенератор. Выхлопные газы газовой турбины охлаждаются в котле-утилизаторе с использованием тепла для хозяйственных нужд. Паровая турбина получает пар из поверхностей нагрева, расположенных в псевдоожиженном слое. По другой схеме (рис. 1,8, б) продукты сгорания из камеры с псевдоожиженным слоем направляются в дополнительный теплообменник и только после него при температуре 430 °С подвергаются [c.18]

Теплообменники типа флюидный поток , занимая промежуточное положение между аппаратами типа газовзвесь и движущийся слой , характерны повышенной концентрацией, которая может меняться в пределах 0,03—0,3 м 1м (гл. 8). Подобные теплообменники, по нашему мнению, особо перспективны (в частности, при противоточной схеме), поскольку позволяют объединить достоинства первых двух типов аппаратов. Однако степень изученности и разработки теплообменников с повышенной концентрацией недостаточна. [c.361]

Рис. 11-6. Схема высокотемпературного теплообменника типа поперечно продуваемый слой [Л. 328].

Некоторые результаты разработки и испытания высокотемпературного теплообменника перекрестного тока приведены в [Л. 91]. Схема перекрестного движения газов и насадки в теплообменных камерах была выбрана не только потому, что интенсивность процесса при перекрестной продувке слоя может быть выще, чем при противоточной (гл. 10), но и по конструктивным причинам упрощаются подводящие и отводящие воздуховоды, облегчается их компоновка с теплообменником, заметно уменьшаются потери тепла в окружающую среду, что особенно важно при высоких температурах и пр. Схема экспериментальной установки представлена на рис. 11-7. Взаимное горизонтальное движение газов и воздуха в теплообменнике может осуществляться по схеме прямотока либо противотока. Греющие газы — продукты сгорания керосина. [c.378]

Существенный недостаток схем с поперечной продувкой движущегося слоя в однокамерных теплообменниках (для нагрева пли охлаждения сыпучей среды) — неравномерность температуры нагрева (охлаждения) частиц на выходе из камеры. Степень этой неравномерности заметно снижается с увеличением числа ходов. Ее можно оценить по формуле [c.384]

Рис. 12-1. Схема комбинированного теплообменника.

На рис. 21-2 изображена схема воздушной холодильной установки, где в качестве рабочего тела применяют воздух, являющийся наиболее удобным, безвредным и доступным рабочим телом. Воздушная холодильная установка работает следующим образом. Воздух, охлаждающий помещение /, сжимается в компрессоре 2, в результате чего температура его увеличивается. Сжатый воздух при постоянном давлении нагнетается в теплообменник 5, в котором охлаждается водой до температуры окружающей среды. После этого сжатый воздух поступает в расширительный цилиндр, или детандер, 4, где расширяется до начального давления. При расширении температура воздуха падает до — 60° или — 70° С, и холодный воз- [c.330]

Осуществляя газодинамическую связь между камерами разделения двух отмеченных труб, один из потоков можно использовать для формирования дополнительного потока промежуточного давления второй трубы [145]. Регенеративный вихревой холодильный аппарат, выполненный по такой схеме, показан на рис. 5.6. Газодинамическая связь состоит в том, что горячий поток разделительной вихревой трубы 1 используется в качестве дополнительного потока вихревой трубы 2, холодильный поток которой вместе с отработавшим в камере холода рабочим потоком используется в регенеративном теплообменнике 2 для охлаждения исходного сжатого газа, питающего низкотемпературную разделительную вихревую трубу 1. [c.236]

Для заданной потребной холодопроизводительности и фиксированного расхода воздуха существует предельный достижимый эффект охлаждения. Для принятых в расчете условий схема может обеспечить максимальный эффект охлаждения Д7 = 74 К при режимах работы труб ц = 0,6 ц = 0,4 и я) = 6 (см. рис. 5.7). Максимумы эффектов охлаждения в схеме по сравнению с характеристикой разделительной трубы смещаются с ц = 0,3 до 0,5 < ц 0,7, что объясняется дополнительным охлаждением сжатого газа в теплообменнике. [c.239]

Как показала практика, при работе вихревых термостатов на неосушенном промышленном воздухе в теплообменном аппарате на стенках каналов, по которым протекает сжатый воздух, выпадает конденсат. Это может привести к его замерзанию и уменьшению проходного сечения, что вызывает рост гидравлического сопротивления и неустойчивый режим работы схемы. Для ликвидации последствий промораживания предусмотрен режим продувки. При этом сжатый газ, протекая по теплообменнику 5 и вихревой трубе 3, размораживает влагу и уносит ее через глушитель в атмосферу. [c.245]

Схема завода Красный котельщик (рис. 6-ГО,в) занимает промежуточное положение между схемами завода им. Орджоникидзе и Дюрр. Преимущество ее перед последней состоит в удобстве автоматизации в схеме завода Красный котельщик регулируемым участком является выходная ступень вторичного перегревателя, в схеме фирмы Дюрр — аналогичная ступень и, кроме того, сам теплообменник. Схема завода Красный котельщик предусматривает нерегулируемый пропуск первичного пара через теплообменник. Расход его при номинальной нагрузке устанавливается подбором дроссельной шайбы в байпасной линии. Относительная величина этого расхода сохраняется примерно одинаковой при всех нагрузках. [c.201]

Рис. 13.8. Схемы теплообменников с перекрестным током теплоносителей а — двухходовой воздухоподогреватель li многоходовой змеевиковый водоподогреватепь (экономайзер)

На практике чаще используются про-тивоточные схемы движения, по кольку при одинаковых температурах входящих и выходящих теплоносителей S7 при противотоке всегда больше, чем при прямотоке. Согласно формуле (13.3) это означает, что для передачи одного и гого же теплового потока Q при против эточной схеме потребуется теплообменник меньшей площади. Еще одно преим щество противоточного теплообменника заключается в том, что холодный теплоноситель в нем можно нагреть до температуры более высокой, чем температ ра греющего теплоносителя на выход t"> t (см. рис. 13.6). В прямоточном теплообменнике этого сделать невозможно. [c.107]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр. [c.359]

Рис. 1М. Схема теплообменника типа кпротивоточная газа-взвесь .

Схема теплообменника ГТУ с жидкой матрицей приведена а [Л. 303]. Отмечая актуальность изучения теплообменников с жидкой матрицей, В. Хижиняк справедливо подчеркивает трудности в выборе подходящего вещества для промежуточного теплоносителя, неизученность тепловых и гидравлических процессов. В настоящее время подобные вопросы решаются на лабораторной уста- [c.372]

Рис. lT-4, Схема высокотемпературного протизоточного теплообменника типа движущийся продуваемый слой .

При расчете тепловые потери 1з окружакзщую среду припя+ь рай-ными 2% количества подводимой теплоты. Схема теплообменника представлена на рис. 12-5. [c.226]

Замкнутый процесс обладает рядом достоинств. В нем можно использовать дешевые твердые топлива и применять воздух при повышенных давлениях, что приводит к уменьшению объема рабочего тела, а следовательно, и габарита установки, В таких установках вместо воздуха используют более тяжелые газы и пизкокипящие вещества, папрнмер углекислоту. Замена воздуха углекислотой позволяет вместо компрессора применить насос, что повышает к. п. д. и надежность установки. Недостатком замкнутой схемы является большой габарит теплообменников. [c.289]

Если в качестве теплоносителя применяют жидкие металлы (натрий, калий), которые бурно реагируют с водой, то осуществляют два промежуточных контура. Последние умепынают опасность распростраиепня радиоактивного металла в случае аварии установки. На рис. 20-3 изображена схема трехконтурной атомной электростанции, где 1 — реактор 2 — первый промежуточный теплообмен-инк 3 — насос для перекачки теплоносителя 4 — парогенератор, НЛП второй теплообменник 5 — насос для данного контура 6 — турбогенератор 7 — конденсатор 8 — питательный насос 9 — биологическая защита. [c.320]

Режим работы холодильных камер регулируется командными приборами б и 7 от терморегуляторов < и Р. При использовании схемы охлаждения с промежуточным хладоносителем раствор соли a lj подается центробежным насосом 10 в теплообменник [c.232]

При создании достаточно сложных аппаратов кондиционеров, холодильно-нагревательных установок, термостатов и других, необходимо помнить об основных достоинствах вихревых энергоразделителей — простоте и надежности. Поэтому, используе. ас в схемах вспомогательные устройства и утилизационные узлы должны быть также достаточно просты и обладать высокой надежностью. Как правило, это струйные эжекторы и рекуперативные теплообменные аппараты. Последние в силу специфики работы регенеративных схем обычно оказываются одними из наиболее сложных устройств, от работы которых в достаточно большой степени зависит работа всего агрегата в целом. В этой связи к подбору типа, расчету и проектированию теплообменника необходимо подходить с особой тщательностью. В работе [116] изложены основные требования, предъявляемые к теплообменникам. [c.233]

Свойство вихревых труб одновременно создавать из исходного потока сжатого газа два результирующих, из которых один — подогретый, а второй — охлажденный, как нельзя более удачно подходит для создания вихревых холодильно-нагревательных установок и термостатов [15, 35, 111, 116, 117, 145, 154, 204]. В схемах вихревых холодильно-нагревательных установок и термостатов, как и в схемах холодильных агрегатов, необходимо осуществлять принцип максимально возможной утилизации всех энергоресурсов. В работе [116] приведена схема конструкции бескрано-вого вихревого термостата ВТ-4 (рис. 5.10). Сжатый воздух из магистрали поступает через патрубок 1 в полость спирального про-тивоточного теплообменника 2, где охлаждается и подается на вход в вихревую трубу 3. Охлажденный поток, вытекающий из [c.239]

В рассматриваемой схеме (рис. 5.11) неиспользованные в рабочей камере хладо- или теплоресурсы утилизируются в теплообменнике, охлаждая или подогревая в зависимости от режима сжатый газ, поступающий на вход в противоточную разделительную вихревую трубу. Вихревой холодильно-нагревательный агрегат (ВХНА) состоит из термокамеры 7, противоточной разделительной вихревой трубы 2, двухконтурной вихревой трубы 3, эжектора-глушителя 4, теплообменника 5, нагревателя 6, воздушных электроклапанов 7—10. [c.243]

Как видно, основные потери приходятся на компрессор с теплообменным аппаратом и низкотемпературную противоточную вихревую трубу. Если потери в вихревой трубе трудноустранимы и связаны с ее необратимостью, а их уменьшение может быть достигнуто лишь в результате совершенствования процесса энергоразделения, то суммарные потери могут быть снижены использованием эксергии тепла. При этом отбираемое в теплообменнике тепло может использоваться на нафев сжатого воздуха, поступающего в вихревую трубу, работающую на генерацию нафетого потока в случае использования двухкамерного термостата. Вариант схемы двухкамерного термостата без утилизации тепла сжатого воздуха на входе из компрессора (рис. 5.17) позволяет полу- [c.251]

На рис. 5.26 показана одна из возможных схем осушки с очисткой, позволяющая удовлетворить требованиям 12 класса за-фязненности по ГОСТ 17433-80. С учетом высоких требований в схему последовательно включены два влагомаслоотделителя предварительной и окончательной осушки. Теплообменник, снижающий температуру основного потока, располагается перед вторым влагоотделителем, после отбора части сжатого воздуха на запитку вихревой трубы. За вторым влагоотделителем установлен водовоздушный теплообменник-подофеватель, позволяющий понизить относительную влажность осушенного воздуха. Влаго-отделители снабжены специальными конденсатоотводчиками. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...