Жесткость цилиндрическая

Зависимость между массой, прочностью и жесткостью цилиндрических валов с разным отношением 4/0 приведена на рис. 31. [c.230]

Отсеки. Радиальную жесткость цилиндрических тонкостенных деталей больших размеров увеличивают с помощью кольцевых поясов жесткости, наружных (рис. 135, а) или внутренних (рис. 135, б). [c.264]

При подборе характеристики пружины графическим методом коэффициент жесткости цилиндрической винтовой пружины Ад удобно представить как tgQ (рис. 8.21). [c.294]

Целью работы является экспериментальная проверка применимости расчетной формулы для определения осадки (деформации) и коэффициента жесткости цилиндрической винтовой пружины . [c.167]

Введем следующие обозначения (г = 1, 2) — массы звеньев манипулятора Li — расстояние от О до центра инерции 1-го эвена Хг — расстояние от Oi до центра инерции 2-го звена манипулятора Го — радиус-вектор точки А относительно системы координат XOY, отвечающий недеформированному состоянию шарниров г = Го -Ь Лг — радиус-вектор точки А относительно системы координат OXY Аг = 4- Агз — полный вектор упругого смещения точки А — вектор упругого смещения под действием силы F Аг — вектор упругого смещения захвата под действием силы тяжести С,- (г = 1, 2) — жесткости цилиндрических шарниров 0,0i соответствующих узлов ф,- -f- /г (i = 1, 2) — [c.85]

Нормы расчета на прочность гладких и подкрепленных кольцами жесткости цилиндрических обечаек, нагруженных внутренним избыточным давлением, а также подверженных растяжению в осевом направлении, содержатся в ГОСТ 14249-80 [3]. Нормы расчета гладких цилиндрических обечаек определены также в ГОСТ 25215-82 [4], Расчетная схема обечайки с днищами показана на рис. 9.1, [c.358]

Зависимость динамических жесткостей цилиндрического шарнира от частоты при кручении [c.256]

Основные расчетные формулы для определения напряжений, усилий, прогибов и жесткости цилиндрических пружин растяжения-сжатия и кручения из проволоки круглого и прямоугольного сечений приведены в табл. 2. В этих формулах коэффициент к учитывает искажение напряженного состояния по сравнению с принятым расчетным. Коэффициент к зависит от кривизны витка и формы сечения. [c.87]

Рассмотрим конструкцию, состоящую из сопряженных между собой с помощью кругового шпангоута длинной цилиндрической и усеченной конической оболочек. На шпангоут в его плоскости действуют радиальная р(ф), касательная (ф) силы и изгибающий момент т](ф) (рис. 4.8). Будем полагать, что стыковочный шпангоут при нагружении в своей плоскости не выходит в процессе деформации из своей плоскости за счет достаточно большой жесткости цилиндрической оболочки в осевом направлении. [c.119]

Здесь Qi учитывает жесткость цилиндрической оболочки, а Од — жесткость конической оболочки Ец=ЕкЕ- . [c.123]

Жесткость цилиндрическая круговой пластинки 52 [c.482]

Жесткость цилиндрическая пластинки 201 [c.702]

Здесь Тс-ф — разность средних температур между стенкой и фланцем ДГф — перепад температур по ширине фланца с — жесткость цилиндрической стенки ти Fe — площади поперечных сечений фланца и стенки /ф — момент инерции сечения фланца РГф та W , — моменты сопротивления фланца и стенки (остальные обозначения см. на рис. 3) [c.120]

Минимальная толщина стенок и оболочек определяется расчетом на прочность или ограничивается требованиями технологии литья. В ряде случаев, помимо необходимой прочности при минимальном весе, что особенно важно для корпусных деталей значительных размеров, необходимо обеспечить определенную жесткость цилиндрических оболочек, плоских или конических стенок. Для увеличения жесткости литых ответственных деталей применяют оребрение поверхностей. [c.10]

Жесткость цилиндрической пружины в нанравлении горизонтальной осн X—X (на сдвиг) (рис. 6-4,6), когда торцы пружин остаются строго параллельными друг другу, [c.189]

Сначала выведем разрешающие уравнения первой задачи. Как и в 8 гл. I, будем предполагать, что жесткость цилиндрической оболочки на изгиб пренебрежимо мала, т. е. 0. Тогда общие уравнения цилиндрической оболочки (8.33) (8.37) гл. I сводятся к (8.38) п (8.41) той же главы. Применительно [c.308]

Вязкоупругие среды линейные 210 Жесткость цилиндрическая 124 [c.404]

Жесткость цилиндрической пружины чаще всего значительно меньше жесткости сильфона ее можно определить по формуле [c.137]

Рис. 92. Поправочный коэффици ент в формуле для расчета жесткости цилиндрической пружины с прямоугольным сечением витка

Муфты с винтовыми цилиндрическими пружинами (рис. 24.12, г). В одну из полумуфт вставлены (обычно с натягом) цилиндрические пружины. Вторая полумуфта имеет на торце кулачки, которые входят с зазором в пазы между пружинами в первой полумуфте. Таким образом крутящий момент от одной полумуфты к другой передают цилиндрические пружины. Подобрав натяг, зазор и ограничители, можно получить необходимую упругую характеристику. Эти муфты применяют в тех случаях, когда заданная характеристика должна быть строго выдержана. Основные факторы, определяющие эту характеристику (жесткость цилиндрических пружин, зазоры и расстояния между ограничителями), сравнительно легко рассчитать и затем выдержать при изготовлении. [c.405]

Так как жесткость цилиндрической оболочки при изгибе значительно меньше жесткости при ее деформировании в срединной поверхности, а сдвиговые деформации невелики, при исследовании поперечных колебаний тангенциальными и сдвиговыми составляющими сил инерции будем пренебрегать. Согласно уравнению (634) задача о поперечных колебаниях слоистой ортотропной цилиндрической оболочки сводится к решению следующего дифференциального уравнения [c.193]

Как видно из таблиц, жесткости цилиндрической оболочки открытого профиля весьма сильно изменяются в зависимости от числа стрингеров и выбора площадей их поперечных сечений, в связи с этим возникает задача о рациональном размещении стрингеров в поперечном сечении оболочки и выборе их площадей таким образом, чтобы оболочка имела возможно большие жесткости на кручение и изгиб. При этом в расчетных случаях перемещения оболочки будут наименьшими. [c.50]

Зависимость между весом, прочностью и жесткостью цилиндрических валов с разным отношением /1) приведена в общей форме на рисунках 36, 37, 39. [c.226]

Радиальную жесткость цилиндрических тонкостенных деталей больших размеров (типа отсеков) увеличивают при помощи кольцевых поясов жесткости (рис. 155, а — и). [c.259]

Сила реакции рессорного подвешивания увеличивается вследствие сил трения, а также жесткости буксовых поводков. При вертикальных относительных перемещениях букс и рамы тележки резинометаллические элементы поводков скручиваются, создавая дополнительное сопротивление. Резиновые элементы имеют форму цилиндрической втулки, запрессованной с натягом 25%. Угловая жесткость валика поводка при скручивании резины становится равной сумме жесткостей цилиндрической втулки и двух торцовых плоских шайб [c.24]

Краевой эффект у колец жесткости цилиндрических оболочек, загруженных внутренним давлением р. Расчетная схема приведена на рис. 20.8. Приняты [c.434]

Формулы примени.мы для расчета на проч.чость н устойчивость гладких и подкрепленных кольца.мн жесткости цилиндрических аппаратов, установленных на седловых опорах, работающих под внутренним избыточным давлением, вакуумом нли под налив. [c.294]

Смещение центра тяжести ротора с экваториальной плоскостью симметрии (с одной диафрагмой рис. 1.19, в). Смещение центра тяжести ротора гиромотора при работе его на подвижном основании может быть вызвано не только центробежными силами и температурными полями, но также и переносными силами инерции, которые могут быть направлены по отношению к оси ротора под различными углами а. Переносные силы инерции оказывают особенно большое влияние в том случае, если жесткость диафрагмы значительно меньше жесткости цилиндрической части ротора (Од О). [c.47]

Растачивание цилиндрических отверстий выполняют резцами, установленными на консольной или двухопорной оправке. Использование консольной оправки целесообразно в тех случаях, когда длина обрабатываемого отверстия / < bd, так как с увеличением длины оправки снижается ее жесткость. [c.324]

Жесткость цилиндрической винтовой пружины (фиг. 34, а и б) (ниже рассмотрены лишь простейшие случаи. Подробнее см, т, 4, гл. XVIII) [c.354]

Высота ребер жесткости цилиндрических деталей обычно удовлетворяет условию h 4l (рис. 2.18, а). Во многих конструкциях, например в отливке плоской крышки (рис. 2.18, б), ребра жесткости наряду с упрочнением отливки улучшают запол-няемость пресс-формы. При литье магниевых сплавов ребра жесткости улучшают течение металла даже в том случае, когда с внутренней стороны плоских стенок они имеют высоту всего [c.46]

P w) заметно влияет на закон распределения контактного давления и н. д. с. оболочки в месте контакта с ложементом. Для обеспечения местной прочности и жесткости цилиндрической емкости вы-годяее на круговых опорных основаниях устанабливать нелинейные прокладки с вогнутой характеристикой (вариант 1). [c.154]

В 1967 г. [302] В. Л. Бидерман и Н. А. Сухова показали, что неучет искажения плоских сечений приводит к значительному превышению расчетной жесткости цилиндрического амортизатора, т. е. расчетная сила, сжимающая образец до заданной степени деформации (осадки), оказывается больше экспериментальной. Для изучения экспериментальной картины смещений был использован метод замораживания нагруженного амортизатора в жидком азоте. На плоскость разреза образца по диаметру наносилась прямоугольная сетка, как это показано на рис. 3.1.6, г, а затем образец отогревался и восстанавливался при этом по-чу-чались искаженные линии сетки (рис. 3.1.6 в). Перемещения шв осевом и р — в радиальном направлении вдоль осей Оъ и Ог авторы описывали на основании экспериментальных линий сетки [c.122]

При выполнении домонтажной футеровки газоходов необходимо обеспечить жесткость цилиндрических обечаек элементов газоходов за счет приварки наружных колец-ребер, распорок-крестовин в торцах п т. п. [c.190]

Жесткость цилиндрической пружины (см. главу XIII, т. I), свитой из проволоки круглого поперечного сечения, равна [c.26]

В заключение отметим следующее обстоятельство. При изучении акустических свойств решеток из упругих оболочек мы в основном рассматривали случаи ншрнирного онирания и жесткой заделки. Однако реально реализуемые на практике закрепления оболочек могут в некоторой степени отличаться от рассмотренных В связи с этим возникает вопрос о выработке рекомендаций, обеспечивающих реализацию необходимого типа закрепления пластин. В принципе рассматриваемая механическая система в виде короткой цилиндрической оболочки, закрытой тонкими пластинами, допускает полный расчет в рамках теории тонких пластин и оболочек, 1Ю вопрос о моделировании условий сопряжения остается открытым. В связи с этим были выполнены обширные экспериуентальные исследования реальных оболочек, которые показали, что при определенных соотношениях жесткостей цилиндрической оболочки и пластины их соединение с помощью сварки хорошо моделируется как шарнирное. [c.195]

Секторы кровли в центре крепятся к зонту, расположенному в верхней части -центральной стойки. По периферии кровля крепится к коробчатому кольцу жесткости цилиндрической стенки, воспринимающему рас- пор кровли и заполняемому балластом. Высота подъема кровли в центре принимается равной /в диаметра. Резервуары построены для объемов 2000, 3000 и 5000 м Как показали экспериментальные исследова-. ния ВНИИСтройнефти, проведенные в 1955—1958 гг., висячая кровля выдерживает внутреннее давление 300 мм вод. ст., и вертикальную нагрузку 260 кё/м . Нижняя (опорная) часть центральной стойки выполняется с телескопическим устройством (рис. 17.4,6). [c.359]

В качестве иллюстрации вышеизложенной методики рассмотрим задачу оптимального распределения надежности для конструкции, состоящей из четырех последовательно соединенных элементов - трех цилиндрических оболочек и плоского днища в виде круглой симмвт 4Ч4в наг женной пластины (рис. 22). Дня цилиндрических оболочек будем считать определяющей надежность по прочности, для днища - надежность пв жесткости. Величины нагрузок и несущей способности для каждого элемента будем считать некоррелированными случайными величинами со следующими вероятностными характе1 стиками [c.89]

В последнее время конструкция пуансона представляет собой комбинацию штампосварного изделия из листового металла цилиндрическая часть пуансоиа загибается на вальцах и сваривается продольным швом. Фсрмирующая, эллиптическая или сферическая часть штампуется на штампах универсального типа, близкого к чистовым размерам рабочей части пуансона, а затем протачивается и соединяется с цилиндрической частью кольцевым швом ребра жесткости вырезаются из плоской заготовки и ввариваатся в собранный пуансон продольными швами. Высота пуансона принимается минимально необходимой, исходя из возможности.выталкивания отштампованного днища, а требуемая конструкцией пресса высота, т.е. размер от траверсы до рабочего торца пуансона, обеспечивается применекием надставки соответствующей высоты. [c.80]

Жесткость пластинок и оболочек при изгиОе (цилиндрическая жесткость) [c.32]

Теоретическая физика. Т.7. Теория упругости (1987) -- [ c.65 ]

Основы теории упругости и пластичности (1990) -- [ c.152 , c.202 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.414 , c.421 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.306 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) -- [ c.443 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...