Напряжение в эквивалентное 220 — Определение

При этом предполагают, что преобладающее влияние на прочность имеет один какой-либо фактор. Таким образом удается получить определенное сочетание главных напряжений — Эквивалентное напряжение и сопоставить его с предельным для данного материала значением фактора. Предельное значение фактора определяют экспериментально путем простейших испытаний в лабораторных условиях (как правило, на растяжение). Область применения расчетных формул определяют по их соответствию опытным данным. [c.214]

Итак, приравниваем величину скоса к радиусу пластической деформации и, с учетом предела текучести материала 330 МПа, проводим расчет уровня эквивалентного напряжения через определение предельного КИН по соотношению [c.655]

Вместе с тем приведенная выше оценка длины трещины свидетельствует и о том, что расчетная величина порогового КИН по размеру скосов от пластической деформации получена несколько завышенной (на испытанных образцах она составила около 38 МПа м / ). Поэтому следует провести еще оценку уровня эквивалентного напряжения путем определения порогового КИН К23 через константу материала А по соотношению [c.656]

В предыдущих разделах мы имели дело с задачами, в которых макроскопическое поле напряжений однородно. Это значит, что в реальном неоднородном материале напряжения, усредненные в представительном элементе объема, постоянны. В эквивалентном однородном материале, характеризуемом эффективными модулями неоднородного композита, напряженное состояние однородно. Однако во многих практически интересных задачах (см., например, [10, 12, 14]), встречаются довольно большие градиенты макроскопических напряжений. Поскольку определение эффективных модулей основано на макроскопически однородном состоянии, значимость этих результатов для неоднородных материалов неясна. Чтобы изучить этот вопрос, мы проведем приближенный анализ механического поведения волокнистого материала при линейно изменяющемся макроскопическом напряженном состоянии и сравним результаты с точным решением. [c.28]

Для определения склонности к коррозии под напряжением некоторые из алюминиевых сплавов серии 5000 были экспонированы под напряжением, эквивалентным 30, 50 или 75 % от их пределов текучести. Глубины и длительности экспозиции приведены в табл. 142. В условиях испытаний эти сплавы не были подверженны коррозии под напряжением. [c.377]

Расчеты при сложном напряженном состоянии (определение эквивалентных напряжений). Препринт./А. А. Лебедев, Б. И. Ковальчук, [c.249]

Особенно полезны различные аналоговые методы. Эти методы основаны на том факте, что в некоторых случаях задача теории упругости математически эквивалентна задаче другого раздела физики, в котором требуемые величины могут быть легко измерены. Уже было упомянуто о гидродинамической аналогии, с помощью которой Дж. Лармор определил концентрацию напряжения в скручиваемом валу, вызванную малым круглым отверстием. Очень важная аналогия была развита Л. Прандтлем ). Он показал, что задача кручения эквивалентна определению поверхности прогибов равномерно растянутой и равномерно нагруженной мембраны, имеющей такую же форму, как и поперечное сечение скручиваемого вала. Используя мыльную пленку как мембрану и замеряя оптическим путем максимальный наклон поверхности прогибов, вызванный равномерным давлением газа, можно легко получить максимальное напряжение при кручении. В дальнейшем метод мембранной аналогии был развит Г. Тейлором ) и применен к исследованию напряжений при кручении валов со сложной формой поперечного сечения. Кроме того, таким же образом была изучена концентрация напряжения в круглых валах со шпоночными канавками. [c.669]

Остановимся на определении коэффициента вариации эквивалентного напряжения при сложном напряженном состоянии. При действии нормального а и касательного т напряжения эквивалентное напряжение по Мизесу—Генки [c.199]

В случае нелинейного напряженного состояния металла при расчетах на прочность используют понятие эквивалентного напряжения. Его определение основано на использовании одной из существующих теорий прочности. [c.146]

Компаратор — это схема, которая постоянно сравнивает текущее положение луча на экране дисплея с парой опорных величин. Опорные величины могут быть заданы в виде двоичных чисел, тогда они сравниваются с состоянием дисплейных регистров хяу. Однако этот способ хорошо осуществим только для дисплеев с поточечным выводом изображений. Если в дисплее используется аналоговый генератор векторов, то лучше задать два опорных напряжения и постоянно сравнивать их с отклоняющими сигналами. Эти опорные напряжения получаются путем цифро-аналогового преобразования числовых значений, записанных в двух регистрах ЭВМ. При совпадении двух пар сигналов на выходе компаратора появляется импульс, заставляющий срабатывать триггер. ЭВМ может изменить эти опорные напряжения, заслав в регистры л и г/ компаратора новые числовые значения. Обычно это происходит после каждого опроса координат положения указки на планшете. Импульс на выходе компаратора появляется при совпадении сигналов (с определенным допуском, например, соответствующим расстоянию 2—3 мм на экране). Это эквивалентно определению квадрата видимости по сторонам от положения наконечника указки. Величина сторон этого квадрата может изменяться программным путем, если ввести третий регистр для записи величины допуска. [c.194]

Для этого прибегают к известному допущению заменяют сложное напряженное состояние (фиг. 243, а) простым напряженным состоянием (фиг. 243, б), которое выбирается так, чтобы оно в каком-либо определенном отношении, по какому-либо определенному критерию было равноценно (эквивалентно) заданному напряженному состоянию поэтому напряженное состояние, показанное на фиг. 243, б, называют эквивалентным напряженным состоянием, а напряжение — эквивалентным напряжением. [c.250]

Изложенный в гл. 3 косвенный метод определения остаточных напряжений может во многих случаях с успехом применяться для оценки величин максимальных остаточных напряжений и определения запаса прочности изоляции во всем рабочем температурном диапазоне изделия. Метод предельно прост и не требует сложного оборудования. Для оценки ве. п-чин остаточных напряжений достаточно определить температуру морозостойкости изделия Гм, а также иметь данные о величине температуры стеклования Тс и изменении предела кратковременной прочности компаунда в зависимости от температуры. На основании этих данных могут быть оценены максимальные эквивалентные напряжения Оэкв max в герметизирующем компаунде во всем диапазоне рабочих температур изделия. [c.140]

Поскольку эти соотношения можно принять в качестве эквивалентных определений упругих материалов, им также даётся название определяющих уравнений, причём отображения Г и 3 называются функциями реакции соответственно для первого и второго тензоров напряжений Пиолы—Кирхгофа. [c.124]

Метод определения эквивалентных параметров для режимов с постоянными значениями ст и Т был изложен в разделе 2 при расчете лопатки на растяжение. При непрерывно меняющемся на /-м режиме напряжении эквивалентное напряжение этого режима вычисляется по формуле линейного суммирования повреждения [c.317]

Расчет общей продольной прочности. Корпус плавающего судна с точки зрения С. м. к. представляет собой клепаную балку переменного сечения, подвергающуюся действию вертикальных сил веса и давления воды т. к. силы эти распределяются по длине корпуса по различным законам, то в каждом поперечном сечении корпуса появляются изгибающие моменты и срезывающие силы, вызывающие в нем соответствующие напряжения напряжения эти называются напряжениями от общей продольной прочное т и или напряжениями эквивалентного бруса определение этих напряжений и проверка условий прочности продольных связей судна, принимая во внимание напряжения от местных нагрузок, и составляют задачу расчета общей продольной прочности. Расчет общей продольной прочности носит поверочный характер, так как, чтобы произвести его точно и в полном объеме, необходимо уже иметь все размеры рассчитываемого корпуса. Расчет общей продольной прочности разбивается на следующие три части 1) вычисление изгибающих моментов и срезывающих сил 2) определение напряжений (расчет эквивалентного бруса) 3) проверка условий прочности. [c.102]

Заслуживает также внимания метод определения КИН при известном напряженном состоянии тела без трещины. К поверхностям трещины прикладываются фиктивные усилия, в одном случае раскрывающие трещину, а в другом — сжимающие ее. Распределение этих усилий предполагается таким же, как оно было до появления трещины. Тогда напряженное состояние для тела с трещиной будет определяться суперпозицией поля напряжений от действия внешних сил и сил, сжимающих трещину (первая задача), а также поля напряжений от сил, раскрывающих ее (вторая задача). Так как поле напряжений в теле без трещины эквивалентно полю в случае решения первой задачи и не имеет особенностей, КИН для него равен нулю. Следова- [c.195]

В некоторых специфических случаях, когда касательное напряжение может оказаться решающим фактором, определяющим прочность изогнутой балки, производят полный расчет балки по эквивалентным напряжениям, определенным с помощью одной из теорий прочности. [c.178]

Приведенные рассуждения относительно определения предельного состояния, эквивалентного образованию пластического шарнира в поперечном сечении балки, строго говоря, справедливы только для чистого изгиба, когда нет касательных напряжений. Определение предельного состояния с учетом поперечной силы более сложно. Этот вопрос здесь i e выясняется. [c.499]

S1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В СИММЕТРИЧНЫХ ОБОЛОЧКАХ 299 Эквивалентное напряжение [c.299]

Наиболее удобно и просто воспроизводить термодеформационный цикл закручиванием тонкостенного цилиндрического трубчатого образца, так каК в этом случае дилатометрические эффекты в металле образца не будут влиять на угол закручивания. Для определения закона изменения эквивалентного компонентам деформаций в свариваемом объекте угла закручивания трубчатого образца в общем случае объемного напряженного состояния Угх используется математический аппарат теории неизотермического пластического течения. Приращение полной угловой деформации тонкостенного образца на шаге деформиро- [c.414]

Для определения раскрытия в вершине дефекта в соединениях конечных размеров воспользуемся уравнениями связи между приложенными к пластине бесконечных размеров напряжениями ст и эквивалентными им по раскрытию 5 напряжениями а р, приложенными к пластине конечной ширины В [c.101]

Итак, мы рассмотрели принципы подхода к расчету на прочность элементов конструкций в условиях сложного напряженного состояния. Решение задачи, как мы видели, сводится к расчету при простом растяжении путем предварительного определения эквивалентного напряжения по одному из критериев пластичности или хрупкого разрушения. Однако определение — это еще не расчет на прочность. Вне поля зрения у нас остался выбор расчетной схемы и выбор достаточного коэффициента запаса. Об этом уже упоминалось на одной из первых лекций, но необходимо говорить снова и снова. [c.92]

Для круглого поперечного сечения (сплошного или кольцевого) эквивалентные напряжения могут быть определен ,i по формуле [c.170]

Подставляя значение (3.3) в интеграл (3.5) получим формулу для определения функции связи между распределенной и эквивалентной турбулентной вязкостью при известных распределениях касательного напряжения и скорости [c.61]

Иногда допускаемые напряжения на срез пытаются обосновать, пользуясь гипотезами прочности ради получения такой возможности некоторые преподаватели даже считают необходимым излагать гипотезы прочности, а следовательно, и вопросы напряженного состояния сразу после темы Растяжение и сжатие . Полагаем, что так поступать не следует, так как напряженное состояние, возникающее в точках деталей, работающих на срез, имеет мало общего с чистым сдвигом, оно настолько сложно и неопределенно, что теоретическое определение главных и эквивалентных напряжений невозможно. Допускаемые напряжения установлены на основе экспериментальных данных и опыта эксплуатации различных конструкций. [c.96]

Изложим теперь некоторые доводы в пользу эквивалентности определений эффективных модулей, основанных на условиях (1), (2) и (7), (8). Рассмотрим в качестве примера модули растяжения тела двоякопериодической структуры, типичный элемент которого изображен на рис. 2 (аналогичное исследование модулей сдвига не вызывает затруднений). Представим себе протяженное призматическое тело с параллельными осям Х ребрами, армированное идеально правильной двоякопериодиче-ской системой волокон, параллельных оси Хз. Согласно peiue-нию, определяемому условиями (7) и (8), напряжение аи на боковой грани Xi = onst является периодическим с периодом 2а (рис. 2). Если заданы условия (2), то на той же грани поверхностная нагрузка (обозначим ее через ст ) посгоянна. Теперь положим значение стц, определяемое первой из формул (10), равным а, а затем проведем ту же процедуру для остальных боковых граней. Таким образом, поверхностные нагрузки в двух рассмотренных задачах статически эквивалентны на каждом интервале длины 2а. Из принципа Сен-Венана следует, что соответствующие поля различаются только в узких областях ширины порядка 2а вблизи границ. При усреднении по объему это различие для больших тел становится незначительным. [c.20]

Для определения восприимчивости алюминиевых сплавов серии 2000 к коррозии под напряжением они экспонировались на глубинах и в течение промемсутков времени, указанных в табл. 135, под напряжением, эквивалентным 30, 50 и 75 % от пределов текучести этих сплавов. В условиях испытаний они не были склонны к коррозии под напряжением. [c.359]

Для определения склонности к коррозии под напряжением алюминиевые сплавы серии 7000 были экспонированы под напряжением, эквивалентным 30, 50 и 75 7о от их пределов текучести. Глубины и длительности экспозиции приведены в таблице 149. Сплавы 7075-Т6, 7079-Т6, Al lad 7079-Т6 и 7178-Т6 разрушились. [c.391]

Характерное поле эквивалентных напряжений упругости, определенных на трехмерной модели образца-свидетеля, показано на рис. 1.21 поле повреждений в зоне придисковой тепловой канавки ротора — на рис. 1.22. [c.64]

Поверочный расчет на самокомпенсацию необходимо производить как для горячего, так и для холодного состояния. При расчете для холодного состояния предполагается полная саморастяжка вследствие релаксации температурных напряжений. При определении допустимого эквивалентного напряжения для холодного состояния согласно п. 3.4.2 значение приведенного напряжения Oj,p вычисляется по величине пробного давления при гидравлическом испытании трубопровода. [c.317]

Обычно практикуемре задание предельной поверхности анизотропного материала в пространстве тензора напряжений фактически эквивалентно заданию только пересечения подлинной предельной поверхности анизотропного материала в упомянутом обобщенном пространстве с поверхностью в этом пространстве, олицетворяющей собой пространство напряжений при определенном фиксированном положении системы координат в физическом пространстве. Ясно, что но этому пересечению нельзя судить [c.147]

Делаются попытки определения долговечности при нестационарных режимах расчетным путем на основании гипотезы Пальмгрена кумулятивного суммирования повреждений. Кривую напряжений разбивают на отдельные участки (ступени) с примерно одинаковой амплитудой напряжений. Так как характер нагружения на отдельных ступенях может быть различным, то средние напряжения на каждой ступени приводят к напряжениям эквивалентного по своему повреждающему действию симметричного цикла. Согласно гипотезе Пальмгрена степень усталостного повреждения линейно зависит ог числа циклов при данном уровне напряжений, составляя пропорциональную долю полного повреждения (разрушения), наступающего при долговечности, предельной для данного уровня напряжений. [c.301]

Для определения характеристик гидрофона удобно преобразовать элементы акустической сгороны к элементам электрической стороны и получить полностью электрическую эквивалентную схему. Из выражения (3.18) напряжение, эквивалентное приложенной механической силе, рассчитывается делением значения силы на коэффициент трансформации. Чтобы получить эквивалентную электрическую емкость Сщ, значение механической податливости Sm следует умножить на квадрат коэффициента ф, так как импеданс трансформатора определяется через квадрат коэффициента трансформации. Полученная схема показана на рис. 3.7. [c.70]

При определении допускаемых напряжений [ст]я, [о]коэффициенты долговечности Z v и Удг находят по эквивалентным числам циклов нагружения Ада = = Х[]ЫкУ1МрЕ = соответственно. Число Не цикловпер иешл напряжений зубьев [c.221]

Применяемый способ выбора системы независимых контуров и сечений основан на построении фундаментального дерева в графе схемы. Используется полюсный граф, повторяющий структуру эквивалентной схемы. Фундаментальное дерево связного графа есть связный подграф, включающий р—1 ребро и не имеющий циклов. Ребра, вошедшие в дерево, образуют множрхтво ветвей дерева (ВД), а остальные ребра — множество ветвей, называемых хордами (ВХ). Контуром k-Pi хорды называют подмножество ребер графа (ветвей схемы), входящих в замкнутый контур, образуемый при подключении k-Pi хорды к дереву. Сечения образуются следующим образом отделим часть вершин графа от остальных с помощью замкнутой линии сечения, проведя ее так, чтобы ни одно ребро не пересекалось более одного раза и при этом пересекалась одна и только одна ветвь дерева. Следовательно, каждому сечению соответствует определенная ветвь дерева. На рис. 4.10, а для примера приведена некоторая схема, а на рис. 4.10, б —ее граф с выделенным жирными линиями фундаментальным деревом. Штрихом показаны линии сечения. Уравнения токов Кирхгофа для сечений ветвей дерева и напряжений Кирхгофа для контуров хорд образуют систему независимых топологических уравнений [c.179]

При определении долговечиоети при нестационарных режимах на основании гипотезы Пальмгрена кумулятивного суммирования повреждений кривую напряжений разбивают на участки (ступени) с примерно одинаковой амплитудой напряжений. Так как характер нагружения на отдельных ступенях может быть различным, то средние напряжения на каждой ступени приводят к напряжениям мметричного цикла, эквивалентного по своему повреждающему действию. Согласно гипотезе Пальмгрена степень усталостного повреждения линейно зависит от числа циклов при данном уровне напряжений. [c.309]

Определение коэффициента запаса прочности по теории предельных напряженных состояний можно представить такой условной схемой (рис. 2.103) переход от исследуемого напряженного состояния А к эквивалентному напряженному состоянию В производится па основе критерия, предопределяющего во.знпкновенпе предельного состояния, а затем эквивалентное напряженное состояние В сравнивается с подобным ему предельным напряженным состоянием [c.238]

Рассчитать эквивалентное напряжение вала прямозубой цилиндрической передачи, эскиз которого показам на (рис. 27.3, а), полагая, что известны окружные силы колес Гц и Fl , и рэддиальные силы и а диаметр вала определен по крутящему моменту Т по формуле (27.1), [c.313]

В области г парамагнитное насыщение при абсолютном нуле должно быть полным Х1 =0 при равном моменту при насыщении, деленному на Я. При самых низких температурах, достигнутых в этих экспериментах, магнитный момент в поле напряженностью 210 эрстед составлял около половины значения момента при насыщении ( было мало, а xi приблизительно пропорционально Я . Линии постоянного магнитного момента на (Л/—<5 )-диаграмме (см. фиг. 77) эквивалентны [согласно формуле (9.7)1 линиям постоянной энтропии, полученным Гарреттом (см. фиг. 40). Амблер и Хадсон предпочли использовать (М—<5 )-диаграмму, потому что ошибка л определении абсолютной температуры значительно больше, чем ошибка в значениях энтропии (см. п. 57). [c.550]

Используя рез льтаты математического описания полей напряжений в мягкой гтрослойке, т у словия их статической эквивалентности средним предельным напряжениям а р было получено следующее выражение для определения величины контактного упрочнения F-об-разной мягкой прослойки Ку, (рис. 3.26) [c.136]

При решении задач теории упругости часто обращаются к принципу Сен-Венана. Если при решении задачи граничные условия задаются точно согласно истинному распределению сил, то решение может оказаться весьма сложным. В силу принципа Сен-Венана можно, смягчив граничные условия, добиться такого решения, чтобы оно дало для большей части тела поле тензора напряжений, очень близкое к истинному. Определение тензора напряжений в месте приложения нагрузок составляет особые задачи теории упругости, называемые контактными задачами или задачами по исследованию местных напряжений. На рис. 12 показаны две статически эквивалентные системы сил одна в виде сосредоточенной силы Р, перпендикулярной к плоской границе полубесконечной пластинки, а другая — в виде равномерно распределенных на полуцилиндриче- Кой поверхности сил, равнодействующая которых равна силе Р и перпендикулярна к границе пластинки. В достаточно удаленных [c.88]

Первая задача, заключающаяся в определении функций Оххи 0x1/1, удовлетворяющих уравнениям (11.87) и условиям (11.89) н (11.91), представляет собой задачу растяжения и дастого изгиба кривого бруса в плоскости его кривизны. Эта задача решена в работе 1211 путем введения соответствующей функции напряжений, G помощью которой она приводится к уравнению и граничным условиям, эквивалентным задаче определения изогнутой поверхности защемленной по контуру прямоугольной пластины, находящейся под действием равномерно распределенной нагрузки. [c.387]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...