Компрессоры осевые, расчет

Компрессоры осевые, расчет 324, 325 поршневые, расчет 316, 318 [c.736]

На основании теоретических и экспериментальных исследований, выполненных в 1947—1950 гг. ЦКТИ, НЗЛ, ЛМЗ, ЛПИ, ЦНИИ им. Крылова, было установлено, что для стационарных осевых компрессоров метод расчета и проектирования целесообразно основывать на частичном моделировании. Такой путь решения задачи должен был привести к наиболее скорому получению желаемых результатов. [c.62]

В турбокомпрессорах для наддува дизелей в подавляющем большинстве случаев применяются центробежные компрессоры. По этой причине ниже рассматривается расчет центробежного компрессора. Осевые компрессоры не рассматриваются. [c.376]

Определение основных размеров осевого компрессора При расчете компрессора заданы О, у , [c.414]

Упругие эле.менты часто применяют для поглощения термических деформаций при установке на валу нескольких деталей, выполненных из сплавов с повышенным коэффициентом линейного расширения (например, роторов многоступенчатых аксиальных компрессоров). Для фиксации и затяжки таких деталей требуется значительная осевая сила. Поэто.му упругие элементы в данном случае выполняют в виде набора многочисленных прочных и относительно жестких элементов (рис. 238), в сумме дающих необходимую упругость. Методика расчета упругих элементов приведена в разделе 10, [c.366]

Для технических задач, связанных, в частности, с расчетом центробежных и осевых компрессоров, а также турбин важно определить именно величину и расположение N. Для этого воспользуемся теоремой о количестве и. моменте количества движения системы. [c.316]

Процессы, совершающиеся в турбинах, центробежных и осевых компрессорах, реактивных двигателях и т. п., сопровождаются различными преобразованиями энергии, которые происходят в движущемся газе. Теория и расчеты этих машин строятся на общих данных и положениях теории газового потока. Эта теория не только дает возможность изучения отдельных процессов в движущемся газе но и устанавливает условия, которые влияют на протекание этих процессов и их эффективность. [c.124]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа (радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [c.268]

При расчетах ГТУ удобно задаваться значениями Рк, которые мало изменяются в компрессорах определенного типа, и по ним находить значения Рк = = Рк (Рк.п> к> к). У осевых компрессоров ГТУ большой мощности Рк 0,89 = 0,92 у центробежных Рк 0,85- 0,87. Для характерных величин Шк имеем соответствующие значения Рк 0,83-i-0,9 и Рк = = 0,75 = 0,83. Большие значения р относятся к компрессорам с небольшими степенями повышения давления Шк. [c.203]

Методы расчета осевых компрессоров. Целью предварительного расчета компрессора является приближенное определение для заданных условий его основных размеров, экономичности и мощности привода. Исходными данными служат производительность G, степень повышения давления я , начальные параметры, желательный КПД т,,. [c.235]

Звукоизолирующие кожухи для машин, обладающих избыточным тепловыделением, например, электродвигателей, компрессоров, дизелей и т. п. необходимо оборудовать вентиляцией. Естественная вентиляция выполняется в виде канала, облицованного звукопоглощающим материалом, т. е. организуется по типу пластинчатого или круглого активного глушителя. Расчет глушителя производится согласно указаниям, изложенным в гл. X. Избыточное тепло удаляется из объема через этот канал путем естественной конвекции. Принудительная вентиляция создается путем установки в канале вентилятора (обычно осевого типа), выбранного в соответствии с необходимым воздухообменом. [c.138]

В книге описываются типичные конструкции деталей стационарных паровых и газовых турбин и осевых компрессоров и излагается методика расчета их на прочность. [c.2]

При расчете пограничного слоя в области, близкой к отрыву, где гипотеза однопараметрического семейства профилей скорости нарушается, существующие методы расчета дают результаты, отличающиеся друг от друга. В реальных условиях лопатки осевых турбомашин обтекаются сильно турбулизированным потоком при больших значениях числа Re. Вследствие этого движение среды в пограничном слое обычно переходит в турбулентное состояние значительно раньше того участка, где ламинарный слой мог бы оторваться. В качестве примера обтекания лопаток, где может иметь место отрыв ламинарного слоя, можно указать случай обтекания первого направляющего венца лопаток осевого компрессора, когда поток на входе в венец не турбулизирован (при всасывании, например, из атмосферы). [c.57]

В ступенях компрессора интенсивно испаряются в основном капельки малых размеров капельки же больших размеров сначала дробятся при ударе о торцевые поверхности лопаток последующих ступеней и затем испаряются. При движении в ступенях капли имеют относительную скорость (- 10 м/с), что повышает интенсивность тепло- и массообмена. Поэтому расчеты по формулам для статического испарения дают меньшую скорость испарения и большую продолжительность жизни капли, чем это имеет место в действительности в ступенях осевого или центробежного компрессора. [c.50]

Совокупность всех этих данных была обобщена в разработанном в ЦКТИ методе расчета стационарных осевых компрессоров, получившем в дальнейшем название метод ЦКТИ. [c.62]

В течение 1955—1965 гг. в Советском Союзе было создано 27 типоразмеров осевых стационарных компрессоров, 16 типоразмеров было создано на базе метода расчета ЦКТИ и разработанных типовых ступеней, шесть — построено по методу, разработанному в ЦНИИ им. Крылова, и путем моделирования созданного им и Ленинградским Кировским заводом компрессора ВД ГТУ-42 пять — создано с использованием опыта авиационной промышленности. Эти компрессоры охватывают диапазон параметров, приведенный в табл. 1, 6. [c.62]

ОСНОВЫ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА СТУПЕНИ ОСЕВОГО КОМПРЕССОРА [c.53]

Современные методы аэродинамического расчета ступени осевого компрессора основаны на анализе течения воздуха через элементарные ступени, расположенные на различных радиусах. Причем предполагается, что упомянутые элементарные ступени работают независимо друг от друга. Полагая, что течение воздуха происходит на концентрических поверхностях тока, близких к цилиндрическим, и что радиальная протяженность каждой элементарной ступени бесконечно мала, можно вместо осесимметричного течения рассматривать его развертку на плоскости, т. е. рассматривать течение жидкости через плоские решетки. [c.53]

Исследования показывают, что характеристики плоских решеток достаточно полно отражают картину течения в кольцевой решетке и широко используются для расчета ступеней осевого компрессора. [c.58]

Расчет и профилирование лопаток подпорной ступени на трех радиусах производится в основном также, как и в ступени осевого компрессора. Отличие состоит в том, что лопатки направляющего аппарата несколько наклоняются в направлении против потока, что производится с целью уменьшения гидравлических потерь, связанных с загромождением канала лопатками, а также с целью выравнивания параметров потока по высоте лопатки. [c.87]

Н. Е. Жуковского в качестве основы расчета воздушных винтов и осевых вентиляторов и с тех пор широко используется в практике расчета вентиляторов и компрессоров. В этом случае согласно (2.38) перед и за рабочим колесом окружные составляющие изменяются обратно пропорционально радиусу, т. е. [c.68]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ [c.175]

В соответствии с программой работ по конкурсной системе были выполнены общее конструирование двигателя, его тепловые и прочностные расчеты и проведена технологическая проработка изделия. По этой программе фирмой Кертисс-Райт был разработан одновальный ТРД с четырехступенчатым осевым компрессором, кольцевой испарительной камерой сгорания, одноступенчатой неохлаждаемой осевой турбиной и сужающимся реактивным соплом с центральным телом (рис. 99). При разработке этого дви- [c.204]

Гринберг С. М. Расчет частот изгибно-крутильных колебаний лопаток осевых компрессоров. — В ки Расчеты на прочность. М, Машгиз, 1963, вып. 9, с. 339 — 361. [c.263]

Во втором разделе в большинстве случаев также приводятся простейшие расчетные формулы и таблицы. Помимо упрощенных приемов, в ряде параграфов изложены более подробные, уточненные методы. Однако п при этом основное внимание уделено выявлению физических основ задачи, простоте и удобству расчета. В этом разделе приведен не только расчет деталей, обычно рассматриваемых в курсах и справочниках по деталям машин, ио также и деталей поршневых двигателей, осевых компрессоров, газовых турбин и др. Ряд расчетов приведен в форме, удобной для накопления статистических данных по напряженности деталей. Для особо ответственных деталей расчет должен быть уточнен в соответствии с рекомендациями и методами, излагаемыми в специальной литературе. [c.3]

Расчеты относятся в основном к осевым компрессорам и газовым турбинам. [c.265]

РАСЧЕТ ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ [c.324]

На рис. 3 показаны 2 нормальные схемы, употребляющиеся в настоящее время для сверхзвуковых компрессоров. Передняя часть компрессора несколько увеличена по сравнению с остальной и, следовательно, на внешнем диаметре имеется значительная окружная скорость, обычно порядка больше 400 м/сек. При этом в первом колесе маленькая втулка порядка 0,4, так что можно пропустить количество воздуха такого порядка, о которой я говорил, доводя осевую скорость до 200+230 м/сек. Это первое колесо обычно делается из расчета, что оно полностью используется, т. е. окружная скорость здесь порядка, обычно, больше 400 м/сек, по сравнению с общей окружной скоростью на всей другой части компрессора, которая порядка 360 м/сек. Обычно стараются это колесо использовать полностью, для того чтобы сжатый сколь возможно при помощи этого колеса воздух можно было передать в остальную часть, имеющую меньшую окружную скорость, и фактически дальше иметь ком- [c.118]

В то же время анализ экспериментальных характеристик осевых компрессоров позволяет построить методику приближенного расчета суммарных характеристик многоступенчатых осевых компрессоров, основанную на использовании общих закономерностей изменения параметров компрессора на линии оптимальных режимов при изменении Ппр и на существовании аналогии между характеристикой компрессора (при nnp= onst) и характеристикой ступени. Эта аналогия проявляется при введении в анализ средней по компрессору осевой скорости воздуха [c.175]

А. Н. Шерстюк, Осевые компрессоры (аэродинамический расчет), Госэнергоиздат, 1955. [c.670]

Состояние газотурбинного газоперекачивающего агрегата с определением всех его технологических показателей—мощности, к. п. д. и других — можно оценить методом термодинамики при следующих исходных данных, полученных путем непосредственных измерений параметров рабочего тела по тракту ГПА и предварительных расчетов ряда величин, например б — температура газа на входе в нагнетатель, °С б — температура газа на выходе нагнетателя, °С pi — давление газа на входе в нагнетатель, МПа р2 — давление газа на выходе нагнетателя, МПа п — частота вращения ротора нагнетателя, об(мин Q — объемная производительность нагнетателя, м /мин 2 — температура газов перед турбиной высокого давления (ТВД), °С В — расход топливного газа, м /ч ta — температура воздуха на входе в осевой ко.мпрессор, °С Ра—давление воздуха на входе в осевой компрессор, МПа [c.158]

Ниже приведен пример расчета осевого компрессора авиационного типа с использованием результатов продувок плоских решеток профилей. Как следует из расчета, при = onst длина лопаток получается большей следовательно, и КПД ступеней может быть принят выше по сравнению со случаем d == onst. Однако при этом во избежание роста числа ступеней приходится повышать окружные скорости, что не всегда приемлемо по условиям прочности. [c.238]

Подобрав облопатывание всех ступеней турбоагрегата и сконструировав его проточную часть, следует проверить качество работы проточной части более точными расчетами, которые лучше всего делать на базе газодинамических основ теории турбин и осевых компрессоров. [c.20]

Учитывая особенности предлагаемой нами методики проектирования проточной части турбин и компрессоров, необходимо несколько глубже разобраться в ее сущности. Определение проточных площадей в лопаточных венцах по осевым составляющим скоростей течения обеспечивает пропускную способность венцов. При этом следует выдержать принятые в начале расчетов внутренние к. п. д. ступеней процессов расширения и сжатия. Подбор облопатывания потом ведется тоже на основе принятых значений осевых составляющих скоростей потока и на основе принятых значений к. п. д. ступеней. Так же определяются и значения степеней реакции в ступенях машины. [c.21]

Наумов В. К. Расчет стенки корпуса паровой турбины. Исследования элементов паровых и газовых трубин и осевых компрессоров. Труды ЛМЗ, вып. 6, Машгиз, 1960. [c.516]

Проектными проработками и технико-эко-номическими расчетами, проводившимися ЦКТИ и Промэнергопроектом, было показано, что в ряде случаев экономически выгодным будет использование в ближайшие годы энергетических пиковых ГТУ и с более низкой единичной мощностью, чем ГТ-100-750 ЛМЗ (25 и 50 тыс. кет). Эти ГТУ должны выполняться по простейшей тепловой схеме как одновальная установка с однокорпусным осевым компрессором без регенерации. Широкое применение смогут, по-видимому, найти газовые турбины простейшего типа и в установках меньшей мощности в качестве агрегатов на передвижных электростанциях. [c.61]

Шемтов А. 3. Учет жесткости, создаваемой скрепляющими проволоками при расчете изгиба и общепакетной тангенциальной вибрации облопачивания.— В кн. Исследования элементов паровых и газовых турбин и осевых компрессоров. Л., Машгиз, [c.453]

Расчет тепловой схемы начинают с определения параметров рабочего тела в осевом компрессоре, используя в качестве исходных данных координаты точки нерасчетного режима на рис. 6.1 (например, точку 3). Уточняют рабочую изодрому компрессора, степень повыщения давления воздуха, изоэн-тропный КПД компрессора, а также ряд характеристик работы компрессора давление воздуха на входе в компрессор, МПа, [c.192]

Характеристики нентробежнык к осевых компрессоров (326). 6-3-6. Расчет компрессоров по методу подобия (327). [c.290]

РАСЧЕТ ОСЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ с ПОМОЩЬЮ БЕЗРАЗМЕРИ ЫХ л А РАКТЕРИСТИК М СДЕЛЬНЫХ СТУПЕНЕЙ [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...