Классы из схемы

Как следует из схемы, представленной на рис. В.1, информация о НДС является ключевой для анализа прочности и долговечности элементов конструкций. Поэтому правильность оценки работоспособности той или иной конструкции в первую очередь зависит от полноты информации о ее НДС. Аналитические методы позволяют определить НДС в основном только для тел простой формы и с несложным характером нагружения. При этом реологические уравнения деформирования материала используются в упрощенном виде [124, 195, 229]. Анализ НДС реальных конструкций со сложной геометрической формой, механической разнородностью, нагружаемых по сложному термо-силовому закону, возможен только при использовании численных методов, ориентированных на современные ЭВМ. Наибольшее распространение по решению задач о НДС элементов конструкций получили следующие численные методы метод конечных разностей (МКР) [136, 138], метод граничных элементов (МГЭ) [14, 297, 406, 407] и МКЭ [32, 34, 39, 55, 142, 154, 159, 160, 186, 187, 245]. МКР позволяет анализировать НДС конструкции при сложных нагружениях. Трудности применения МКР возникают при составлении конечно-разностных соотношений в многосвязных областях при произвольном расположении аппроксимирующих узлов. Поэтому для расчета НДС в конструкциях со сложной геометрией МКР малоприменим. В отличие от МКР МГЭ позволяет проводить анализ НДС в телах сложной формы, но, к сожалению, возможности МГЭ ограничиваются простой реологией деформирования материала (в основном упругостью) [14]. При решении МГЭ упругопластических задач вычисления становятся очень громоздкими и преимущество метода — снижение мерности задачи на единицу, — практически полностью нивелируется [14]. МКЭ лишен недостатков, присущих МКР и МГЭ он универсален по отношению к геометрии исследуемой области и реологии деформирования материала. Поэтому при создании универсальных методов расчета НДС, не ориентированных на конкретный класс конструкций или вид нагружения, МКЭ обладает несомненным преимуществом по отношению как к аналитическим, так и к альтернативным численным методам. [c.11]

Пример. На рис. 24 приведена структурная схема шестизвенного механизма. Пять подвижных звеньев (л = 5) и стойка 6 этого механизма образуют семь кинематических пар V класса, из которых шесть являются вращательными и одна — поступательной. Вращательные пары образованы звеньями б и /, / и 2, 2 и 5, 5 и 4, 5 и б, 4 и 5, а поступательная пара — ползуном 5 и направляющей (стойкой) б. Ведущее звено механизма показано круговой стрелкой. [c.29]

Исследование структуры механизма обычно ведется в последовательности, обратной ходу образования (синтеза) структурной схемы механизма, т. е. последовательным отсоединением от схемы механизма структурных групп. Правильный структурный анализ механизма мол<ет быть осуществлен только после исключения из схемы механизма пассивных связей и лишних степеней свободы, а также замены кинематических пар IV класса парами [c.27]

С помощью сопла-заслонки возможно управление сливом из обеих полостей или из одной полости исполнительного меха-низма. Из этого следует, что могут быть осуществлены схемы классов 5 и 9. В классе 5 можно получить схемы групп 1,2 и 3, в классе 9 — схемы всех пяти групп. [c.36]

Как видно из схемы полей допусков (см. рис. 2.6), для подшипников классов точности О л 6 рекомендуемый набор полей допусков посадочных поверхностей одинаков. Для более высоких классов точности подшипников качения набор полей допусков посадочных поверхностей несколько изменяется, в частности, применяются поля допусков более точных квалитетов. [c.44]

На рис. 1.33 приведена схема зависимости структурного класса и предела текучести стали от суммарного содержания легирующих элементов и термической обработки. Из схемы видно, что мартенситные стали приобретают высокий предел текучести непосредственно после закалки. С повышением содержания легирующих элементов образуется переходный — аустенито-мартенсит-ный класс сталей. Характерным для этих сталей является сохранение после закалки аустенитной структуры и низкого предела текучести. Высокий предел текучести достигается в результате обработки холодом или другой обработки, приводящей к мартен-ситному превращению. [c.41]

Изложенная разностная схема принадлежит к одному из рассмотренных в 3 классов разностных схем. Из 7.68) и (7.165) следует, что в случае непрерывного решения уравнение производства энтропии совпадает с (7.103). Поскольку интеграл в (7.165) может быть найден с любой наперед заданной точностью, правая часть в (7.103), определяемая сою, может быть сделана сколь угодно малой. [c.252]

Как это видно из схемы, Индикатор поверхности № 533 показывает значение высоты неровности в каждой данной точке микропрофиля. Поэтому с его помощью легче всего измерять полную высоту неровностей поверхностей с регулярным профилем. Однако не исключена возможность контроля прибором шлифованных и других поверхностей с целью отнесения их к тому или иному классу чистоты. При измерениях прибор необходимо перемещать вдоль поверхности. В простейшем случае прибор перемещают от руки. Если желательно иметь более точное суждение о профиле или построить профилограмму, то передвижение можно осуществить посредством микрометрического винта. [c.81]

Допустимую толщину среза (подъем на зуб или подача) предварительно выбирают, исходя из схемы резания, свойств обрабатываемого материала, шероховатости протянутой поверхности, состояния режущего лезвия. Минимально допустимая толщина среза щш = 0,02 мм. При повышенных требованиях к затачиванию режущих зубьев ащщ = = 0,01 мм. Максимально допустимая толщина среза с обеспечением 6—7-го классов шероховатости протянутой поверхности при обработке типовых конструкционных материалов по профильной или генераторной схемам резания с прямолинейным режущим периметром приведена в табл. 78. [c.330]

При установке детали по двум цилиндрическим отверстиям на два пальца (рис. 18, а) следует учесть допуск межцентрового расстояния двух отверстий. Влияние этого допуска видно из схемы, показанной на рис. 18, б. Компенсация колебаний размера А в пределах допуска б Может быть осуществлена, если один из пальцев будет срезан с обеих сторон, как показано на рис. 18. Диаметр срезанного пальца должен быть выполнен по ходовой или широкоходовой посадке 2-го класса точности. На рис. 18, в, г, д, пока- [c.43]

При сопряжении наружного кольца подшипника с корпусом, как это видно из схемы фиг. 294, нулевая линия является верхней границей поля допуска наружного кольца для подшипников классов В, П и Н, а у подшипников классов С и А оба отклонения отрицательны. [c.234]

Как видно из схемы на фиг. 459, для 2 и 3-го классов регламентированы специальные поля допусков приемных калибров и введен специальный контркалибр К-П для отбора приемных колец. В качестве приемных резьбовых пробок нужно отбирать калибры с наименьшими отклонениями по шагу и половине угла [c.344]

Контрольные калибры (К—РП и К—НЕ) применяются соответственно для проверки рабочих скоб Р—ПР и Р—НЕ при изготовлении и в процессе их эксплуатации. Эти калибры должны всегда проходить через контролируемые скобы без усилий, но и без качки, т. е. они являются так называемыми нормальными калибрами (в отличие от предельных ). При этом устанавливается, что размер скоб соответствует наименьшему его значению или что этот размер не уменьшился в результате повреждения или естественного старения скоб. Контрольные калибры К—Я предусмотрены только в 4-м и более грубых классах и служат для отбора частично изношенных рабочих проходных скоб с целью перевода их в приемные. Как видно из схемы на рис. 4.22, контрольные калибры К—Я являются непроходными для калибров Р—ПР и проходными для калибров Я—ПР. Контрольные калибры К—И являются непроходными и служат для изъятия из эксплуатации вследствие износа проходной рабочей (или приемной) скобы. [c.235]

Подвижное или неподвижное соединение деталей может быть выполнено за счет отклонений сопряженных размеров вала или отверстия в ту или иную сторону от их номинальных размеров. Степень отклонения размеров определяется соответствующими ГОСТами. Номинальный размер служит началом отсчета отклонений. 1 Допуском размера называется разность между наибольшим и наименьшим предельными размерами (ГОСТ 7713—62). Посадкой называется характер соединения деталей, определяемый величиной получающихся в нем зазоров и натягов. Понятия о размерах, характеризующих допуски и посадки, можно уяснить из схем, приведенных на фиг. 149. В допусках пользуются системой отверстия и системой вала. В системе отверстия для всех посадок одного класса точности при данном номинальном размере допуск на размер отверстия остается посто- [c.86]

В качестве исходной блок-схемы САУ рассматриваемого класса примем схему на рис. 2. Система состоит из двухканальной подсистемы обработки входной информации и замкнутой подсистемы управления, включающей управляющую часть и объект управления. [c.44]

Каждый из специализированных классов оснащен схемами и моделями, отображающими принципы работы, устройство и обслуживание данного вида оборудования тренажерами и установками для проверки знания обучающихся. [c.78]

Контрольные калибры К-П предусмотрены только в 4-м и более грубых классах и служат для отбора частично изношенных рабочих проходных скоб с целью перевода их в приемные. Как видно из схемы на рис. 94, контрольные калибры К-П являются непроходными для Р-ПР и проходными для П-ПР. [c.222]

Общая схема построения лагранжевых и лежандровых характеристических классов, ассоциированных с особенностями, такова. Рассмотрим класс из классификации (А ,. ..) критических точек функций, то есть тип лагранжевых или лежандровых особенностей ( в обозначениях соответствует различным вещественным формам одной и той же комплексной особенности соответствующие отображения эквивалентны в комплексной области, но не эквивалентны в вещественной области, как для А3 а ). [c.125]

Отметим, что при построении полностью консервативных схем мы неявно ввели ряд ограничений, сузивших исходное семейство,, из которого выбиралась схема, обладающая нужными свойствами. Прежде всего рассматривался класс двухслойных схем, что, впрочем, естественно для системы уравнений (2.1) —(2.5), которые содержат лишь первую производную по времени. [c.122]

На рнс. 1,11 показаны два варианта схематического изображения вращательной пары V класса, состоящей из звеньев Л и S. Первый вариант (рис. 1.11, а) дает изображение, более близкое к конструкции второй вариант (рис. 1.11, б) представляет собой условно. изображение, применяемое на кинематических схемах. [c.28]

На рис. 3.4 дана схема механизма, образованного присоединением к одному механизму I класса (начальное звено 2 и стойка 1) следующих кинематических цепей первой кинематической цепи из звеньев 3, 4, 5 6, второй — из звеньев 7 и S и третьей — из звеньев 9 и 10. [c.55]

Пример 2. На рис. 3.21, а показана кинематическая схема кулачкового механизма двигателя. Кулачок 2, вращаясь вокруг оси А, действует на ролик 3, сидящий на качающемся рычаге 4. Рычаг 4 роликом Б передает движение клапану 6, движущемуся в направляющих F. Механизм состоит из пяти подвижных звеньев, четырех вращательных пар V класса, одной поступательной пары [c.62]

Расчетные зависимости, включаемые в расчетные блоки и модели ЭМП первого класса, выбираются в основном исходя из известных геометрических и тригонометрических закономерностей, связывающих конструктивные данные, и методов теории цепей для установившихся режимов (схемы замещения, векторные диаграммы и т. п.), рассмотренных в 4.1. Эти методы используются для расчета большинства электромагнитных, механических и тепловых характеристик ЭМП в установившихся режимах и приводят в общем случае к совокупности нелинейных алгебраических уравнений, решаемых в определенной последовательности. Если указанные методы оказываются не применимыми к расчету тех или иных характеристик, то для получения аналогичных выражений используются статистические и кибернетические методы ( 4.3, 4.4). [c.124]

Из-за случайного характера определения начальных точек в Dzk соответствующие алгоритмы глобальной оптимизации относятся к классу вероятностно-статистических алгоритмов. Общая схема этого алгоритма представлена на рис. 5.7,6, с помощью которого рассмотрим основные процедуры вероятностного глобального поиска. [c.134]

Из рассмотренного примера можно сделать следующие выводы. Для удаления избыточной связи понижается класс соответствующей кинематической пары, принятой в плоской схеме. Опираясь на пространственную структурную схему, проектируется реальный механизм, в котором небольшие смещения относительного положения звеньев и элементов кинематических пар, вызванные неточностью изготовления или деформациями звеньев под нагрузкой, не влияют на его нормальную работу. Механизмы, в которых удалено большинство избыточных связей, называются рациональными. В некоторых случаях, наоборот, целесообразно вводить избыточные связи, например, для увеличения жесткости или распределения нагрузки на несколько потоков. [c.36]

Структурный анализ выполняется в порядке, обратном синтезу. Так как структурная схема механизма формируется последовательным присоединением структурных групп к входным звеньям, то их выделение из структурной схемы начинается с групп, в которые входят выходные звенья. При этом подсчитывают степень подвижности оставшейся части механизма, которая должна равняться степени подвижности исходного механизма, и проверяют, не распалась ли кинематическая цепь на не связанные между собой части. После выделения всех структурных групп остаются механизмы 1 класса — стойка и входные звенья. [c.37]

Функционально манипулятор состоит из двух частей — транспортирующей и ориентирующей (рис. 18.2). Звенья, составляющие транспортирующую кинематическую цепь, предназначены для переноса объекта манипулирования в заданную точку пространства. Для этой цели достаточно трех степеней свободы, поэтому в состав транспортирующих кинематических цепей входят обычно четыре звена, включая и неподвижное звено — стойку манипулятора, составляющие три приводные кинематические пары 5-го класса. При этом могут быть четыре основные схемы (рис. 18.3). При трех [c.221]

Приведенная на рис. 53. схема иллюстрирует области существования сталей различных классов. Из схемы видно, что мартенситные стали приобретают свойственный мартенситной структуре высокий предел текучести непосредственно при охлаждении после закалки. Стали переходного класса после закалки имеют Ь основном аустенитную структуру, низкую прочность, так как их мартенситная точка лежит при температуре бколо или ниже комнатной. [c.130]

Полученные условия U (Т ) T, J-пpeoбpaзoвaния являются общими условиями " -иреобразований. Динамический п-угольник, удовлетворяющий этим условиям, может быть преобразован в одно из эквивалентных Гл" -разветвлений, принадлежащих к Т-классу динамических схем. Если выполняются только условия U Т , то динамический /г-угольник преобразуется в эквивалентное Гп-раз-ветвление. [c.77]

Новые схемы построения совмещенных систем воспроизведения вибраций полностью исключают из схемы управления один набор полосовых фильтров без замены их другими устройствами, Эти устройства (рис. 20) относятся к классу адаптивно-параметрических систем, принцип действия которых основан на изменении глубины частотно-зависимых обратных связей, охватывающих объект управления, в соответствии с сигнало1М рассогласования заданной и измеренной дисперсий сигналов с выходов полосовых фильтров, которые одновременно используют для форынроваиия требуемого энергетического спектра. Устройство (рис, 20) содержит один набор полосовых фильтров каждый фильтр охвачен положительной обратной связью, глубина которой регулируется сигналом рассогласования, пропорциональным разности дисперсий сигналов, измеренных в полосе пропуска- [c.322]

Можно рекомендовать следующую схему классификации муфт, согласно которой муфты приводов подразделяются на четыре класса (см. схему ютассификации механических муфт). Класс 1 — нерасцепляемые муфты, в которых ведущая и ведомая полумуфты соединены между собой постоянно. Этот класс муфт наиболее распространен. Класс 2 — управляемые муфты, позволяющие сцеплять и расцеплять ведущий и ведомый валы как во время их остановки, так и во время работы (на ходу). Класс 3 — самодействующие муфты, при которых ведущий и ведомый валы сцепляются или расцепляются автоматически при изменении заданного режима работы муфты. Класс 4 — прочие виды муфт, которые не могут быть отнесены к классам 1, 2 и 3, и различные специальные, например комбинированные, муфты, состоящие из нерасце-пляемой и управляемой или самодействующей муфты. [c.321]

Обработка отверстий во фланце, отверстия со стороны переднего хвостовика, нарезание резьбы под храповик выполняются при обработке коленчатого вала ЗИЛ-130 на полуавтоматических станках. Вал базируют по коренным шейкам I и V, в осевом направлении его фиксируют по торцу Г, а в угловом положении по 1-й шатунной шейке. При обработке отверстий во фланце требуется точно выдержать радиус расположения осей отверстий относительно оси коренных шеек, а также точно выдержать взаимное расположение этих отверстий. Из шести отверстий во фланце два отверстия контрольные, с допуском 0,05 мм на диаметр. Ширина фрезерованной шпоночной канавки 5,990—5,945 мм, а ее смещение относительно оси вала 0,2 мм. Нарезание резьбы в переднем конце вала М27х 1,5 мм выполняется по 3-му классу точности. Схема обработки переднего конца вала и фланца пока-184 [c.184]

Схема А применяется для расположения полей доп сков ка- либров, предназначенных для контроля изделий высоких классов точности. Из схемы видно, что табличный допуск может быть расширен за счет расположения поля допуска на износ [c.84]

Развитие методов, основанных на компактных аппроксимациях, фактически происходило в двух направле1шях — конструирование нецентрированных схем третьего порядка и центрированных схем четвертого порядка. Под нецентрированными (или несимметричными) схемами здесь условно понимаются схемы, содержащие операторы, меняющие свою самосопряженную или кососимметричную часть в зависимости от знаков коэффициентов уравнений или от знаков собственных значений матриц в случае систем уравнений. Наоборот, компактные схемы, разностные операторы в которых не переключаются при изменении этих знаков, в дальнейшем будем называть центрированными (или симметричными), имея в виду, что соотношения типа (0.17) для первых и вторых производных в этом случае будут иметь равные по модулю коэффициенты a j и a ,a также j3 , и jSi. Не-центрированные схемы треть. го порядка были впервые предложены, исследованы и применены автором этой книги [4, 5, 27 -29]. Первая из этих публикаций относится к 1972 г. Позднее появились центрированные схемы четвертого порядка [30-36], предложенные почти одновременно несколькими авторами (первое упоминание о таких аппроксимациях в [37], см. также [1]). Если последние применялись главным образом при аппроксимации уравнений Навье-Стокса несжимаемой жидкости, то схемы третьего порядка прошли всестороннюю апробацию для различного класса задач - в случае уравнений Эйлера и Навье-Стокса сжимаемого газа (задачи о внутренних и внешних течениях в широком диапазоне чисел Маха и Рейнольдса), в случае уравнений гидродинамики, записанных в различных формах, в случае уравнений Рейнольдса осредненных турбулентных течений и т.д. Данная книга посвящена именно этому классу компактных схем. Компактные аппроксимации рассматриваются в ней прежде всего как эффективный способ дискретизации конвективных членов, содержащих несамосопряженные операторы наоборот, дискретизация членов с вязкостью вследствие самосопряжениости соответствующих операторов интерпретируется как второстепенная часть алгоритма, реализуемая различными способами. Таким образом, область целесообразного применения описываемых здесь методов — задачи с преобладающей ролью конвекции или чисто конвективные задачи. Именно таковыми в большинстве практически важных случаев являются задаад аэрогидродинамики. Благоприятные качества схем третьего порядка обусловлены в случае уравнений гидро-12 [c.12]

Рис. З.в. Схема механизма, обра зованного присоединением группы авеньев 3 и 4 и двум механизмам I класса, состоящим из начальных звеньев 2 и 5, соединенных со стойкой /

На рис. 1.6 и 1.7 представлены схемы плоских механизмов с одной степсныо свободы, образованных из групп Ассура II класса. [c.11]

Ма рис. 1.6 показана схема маршрута технологической под г о т О в к и производства в м а ш и п о с т р о е-н и и [4]. Технологическое планирование для неоригинальных деталей отличается от технологического планирования для оригинальных детален. Для неоригинальных деталей технологический процесс иросктпруегся путем конкретизации и адаптации типового обобщенного технологического процесса, созданного ранее для рассматриваемого класса деталей. Для оригинальных детален выполняется нисходящее проектирование технологического процесса, состоящее из этапов проектирования принципиальной схемы, марщрутнон и операционной технологии, проектирования оснастки, ипструмента и синтеза управляющи.х программ для станков с ЧПУ. [c.30]

На рис. 5.26 показана одна из возможных схем осушки с очисткой, позволяющая удовлетворить требованиям 12 класса за-фязненности по ГОСТ 17433-80. С учетом высоких требований в схему последовательно включены два влагомаслоотделителя предварительной и окончательной осушки. Теплообменник, снижающий температуру основного потока, располагается перед вторым влагоотделителем, после отбора части сжатого воздуха на запитку вихревой трубы. За вторым влагоотделителем установлен водовоздушный теплообменник-подофеватель, позволяющий понизить относительную влажность осушенного воздуха. Влаго-отделители снабжены специальными конденсатоотводчиками. [c.260]

Болты, винты, шпильки из углеродистых сталей классов прочности 3.6—6.9, гайки из углеродистых сталей классов прочности 4—8 и изделия из цветных сплаков обо.зна-чают по следующей схеме [c.97]

Болты, винты и шпильки классов прочности 8.8—14.9, гайки классов прочности 10—14, изделия из коррозионно- и жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей. а также изделия, материал или покрытие которых не предусмотрены настоящим стандартом, обозначают по следующей схеме иБолт 2 М12 Х X 1,25. 6в X 60. 88. 35X. КД ГОСТ 7805-70 . [c.97]

Более детально оценка характера решения уравнений динамики дана в [2] на основе анализа так называемых условий реализуемости. Последние представляют собой ограничения, накладываемые на решения уравнений, и различаются как математические, физические и технические. Математические условия реализуемости определяются функциональными классами решений, которые устанавливаются с помощью теории дифференциальных уравнений, и найдены выше для уравнений динамики обобщенной модели. Технические условия реализуемости следуют из возможных конструктивных схем исполнения и для обобщенной модели они имеют вид выражений (3.1) — (3.3), определяющих характер индуктивностей в зависимости от конструктивной модификации. Физические условия реализуемости получают исходя из конкретного содержания и назначения физических процессов. Так, например, процесс электромеханического преобразования энергии, как правило, протекает непрерывно и односторонне на заданном интервале времени. При этом значение преобразуемой энергии является конечным и отличным от нуля. Математически это условие выражается так [c.64]

Простейшая монада на плоской структурной схеме (рис. 3.4) с двумя поводками и.меет элементы двух внешних кинематических пар высшей 4-го и низшей 5-го классов. Две модификации плоской монады отличаются видом кинематической пары 5-го класса, которая может быть вращательной (рис. 3.4, а) или поступательной (рис. 3.5, б). Структурные группы с чнсло.м поводков более двух образуются на базе сложных кинематических цепей с замкнутыми внутренними контурами. Примером может служить группа из звена 4 и трех поводков /, 2, 3 с элементами внешних кинематических пар А, В, С 5-го класса — поступателвнымп (рис. 3.5, а) или вращательными (рис. 3,5, б). [c.25]

Рассмотрим плоскую структурную схему трехзвенного механизма (рис. 4.3, а), состоящего из звеньев / и 2, образующих между собой высшую кинематическую пару К 4-го класса и со стойкой О вращательные кинематические пары А и О 5-го класса. Кинематическую пару К можно заменить одним звеном, присоединенным к звеньям / и 2 кинематическими парами 5-го класса. Вид и расположение этих кинематических пар зависят от элементов высшей кинематической пары. Для того чтобы замена была структурно и кинемати-ческ эквивалентной, проводим общую нормаль п — п к соприка- [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...