Фактор тонкостенности

Как видно из выражения (173), удельное давление к, а следовательно и прочность соединения, пропорциональны относительному диаметральному натягу A/d, увеличиваются с увеличением модуля упругости материалов и уменьшаются с увеличением l и Сз, т. е. с увеличением фактора тонкостенности а. [c.424]

Рис. 326. Коэффициент с в функции фактора тонкостенности

Рис. 327. Влияние факторов тонкостенности Оу и а,, на величины к , aoi и Ооз

Если при изгибе кривого бруса кроме изгибающего момента в поперечном сечении действует и продольная сила, то расчет на прочность ведут, учитывая напряжения от обоих этих силовых факторов. Касательные напряжения за крайне редкими исключениями (тонкостенные сечения) не оказывают заметного влияния на прочность, и их обычно не определяют, хотя в случае необходимости можно найти их приближенно по формуле Журавского. [c.438]

I — рассматривались тонкостенные оболочковые конструкции, находящиеся под действием внутреннего статического давления как основного силового фактора, для которых справедливы положения Кирхгофа-Лява и безмоментная теория Лапласа [c.100]

Если при изгибе кривого бруса кроме изгибающего момента в поперечном сечении действует и продольная сила, то расчет на прочность ведут, учитывая напряжения от обоих этих силовых факторов. Касательные напряжения за крайне редкими исключениями (тонкостенные сечения) не оказывают заметного влияния на [c.465]

На терморадиационное отверждение покрытий влияют и такие факторы как масса и теплофизические свойства материала подложки, мощность излучателя, его расстояние от окрашиваемой поверхности. На толстостенных подложках с большой теплопроводностью покрытия формируются медленнее, чем на тонкостенных с малой теплопроводностью. [c.222]

В случае стержней замкнутого профиля существенным оказывается фактор искажения формы поперечного сечения стержня в своей плоскости. Вследствие этого теория становится сложнее, чем теория тонкостенных стержней открытого профиля. [c.391]

Таким образом, на долговечность работы сильфона в эксплуатации оказывают влияние разнообразные факторы, и поэтому точно предугадать срок службы сильфона трудно. Одним из решаюш,их мероприятий для увеличения живучести сильфонов в эксплуатации является дальнейшее совершенствование технологии изготовления сильфонов и в первую очередь технологии получения качественных тонкостенных оболочек. [c.143]

Причины нестабильности геометрической формы, размеров и физико-механических свойств металлических деталей. Причинами нестабильности геометрических свойств металлических деталей в основном являются наличие и постепенная релаксация внутренних напряжений и структурная нестабильность. Так, например, непостоянство размеров некоторых деталей машин (специальных осей, подпятников и т. п.), имеющих простую форму и высокую твердость, определяется преимущественно структурным фактором. На стабильность размеров деталей типа корпусов, каркасов, тонкостенных обечаек и т. п., имеющих сложную форму, часто недостаточную жесткость, основное влияние оказывают остаточные внутренние напряжения. Остаточные внутренние напряжения подразделяются (в порядке убывающей значимости) на фазовые или структурные, тепловые (термические), первичные усадочные (в отливках), возникающие в результате механического наклепа и вследствие химического воздействия на поверхность детали. Существенное влияние на стабильность размеров могут оказывать микроскопические напряжения первого рода. Дополнительное влияние на размеры могут оказывать напряжения второго рода, уравновешивающиеся в масштабе отдельных зерен в тех случаях, когда микронапряжения обладают общей ориентировкой (т. е. не погашаются взаимно вследствие противоположной направленности). [c.405]

Влияние акустического демпфирования в узлах самолетов и машин. В предыдущем разделе было показано, что акустическое демпфирование иногда может быть очень важным фактором при анализе динамических перемещений конструкций, но порядок его величины зачастую слишком мал, чтобы быть полезным. Это происходит в тех случаях, когда плотность окружающей среды слишком мала по сравнению с плотностью тела конструкции или когда акустическое давление излучения от одних частей колеблющейся конструкции погашается давлением от других частей, что может случиться для тех форм колебаний, при которых смежные поверхности колеблются в противофазе. Для космических аппаратов акустическое демпфирование отсутствует. Для массивных машин воздух слишком разрежен, чтобы создавать значительное акустическое давление на их поверхностях. Для некоторых тонкостенных, легких, подкрепленных конструкций типа панелей самолета акустическое демп- [c.70]

Для тонкостенного двутаврового профиля геометрический фактор жесткости при чистом кручении [c.329]

Элементы, получаемые вытяжкой. Путем вытяжки изготовляются различные круглые, прямоугольные и фасонные тонкостенные детали с замкнутым контуром и плавным сопряжением поверхностей. При конструировании таких деталей особое значение имеет правильное соотнош,ение размеров, определяющих их поперечное сечение и высоту, а также выбор величины радиусов закругления сопрягаемых элементов. В зависимости от этих факторов находится число операций, необходимых для окончательного формообразования вытягиваемой детали. [c.95]

Величина температурного коэффициента со зависит от коэффициента торможения термодатчика, газовой постоянной, проточных сечений в месте расположения датчика и сопла, показателя адиабаты и от отношения давлений в месте расположения датчика и сопла. Температурный коэффициент 0J изменяется лишь незначительно, У отсосного термометра сопротивления для низких температур воздуха [1] в диапазоне от —75 до —120° С величина температурного коэффициента м изменится с (о = = 0,9971 на 0J = 0,9975. Детальные лабораторные измерения, осуществленные на таком термометре, подтвердили справедливость соотношения (1) и показали, что фактор торможения термодатчика а, сконструированного в виде тонкостенной трубки с двойной изолированной обмоткой из платиновой проволоки (см. рис. 1), удовлетворяет с точностью до 0,1% соотношению Польгаузена [c.34]

В предыдущем параграфе было введено понятие бимомента для частного случая нагружения тонкостенного стержня двутаврового сечения. В общем случае бимомент определяется как обобщенный внутренний силовой фактор, связанный с секториальными нормальными напряжениями интегральным соотношением [c.300]

Пространство в баке между трубами каландра заполнено тяжелой водой с близким к атмосферному давлением. Температуру замедлителя (тяжелой воды) в баке-каландре поддерживают на уровне 70 °С. Давление в баке невелико, тонкостенные трубы каландра, изготовленные из алюминиевого сплава, слабо поглощают тепловые нейтроны что наряду с другими факторами положительно сказывается на балансе нейтронов и позволяет получить относительно высокое значение коэффициента воспроизводства, приближающееся к 0,9. Давление теплоносителя несут рабочие каналы. Для сведения к разумному минимуму перетечек теплоты теплоносителя к замедлителю, зазор между трубой каландра и трубой рабочего канала заполняют газом. Рост температуры замедлителя обусловлен в основном внутренним тепловыделением в его объеме вследствие замедления нейтронов и поглощения энергии у-квантов. Тепловыделение достигает 6—7 % тепловой мощности реактора. Теплоотвод от замедлителя осуществляется автономным контуром охлаждения. В качестве топлива используется диоксид урана природного обогащения (0,714 % по изотопу [c.180]

Высокая заполняемость форм расплавом при ЛВВ позволяет получать тонкостенные отливки толщиной 1 мм и менее. В связи с вакуумированием форм фактор их газопроницаемости теряет актуальность можно использовать формы, обеспечивающие высокое качество поверхности отливки, вне зависимости от их газопроницаемости. [c.347]

Традиционный метод начальных параметров, разработанный для колебаний стержневых систем, распространяется и на системы, включающие тонкостенные элементы. Положение характерных сечений системы и внутренние силовые факторы в них, так же как и в стержневых системах, характеризуются четырьмя величинами — прогибом у, углом поворота сечения ф изгибающим моментом М и перерезывающей [c.295]

Степень переохлаждения является важнейшим фактором, определяющим размеры зерна. Если степень переохлаждения невелика, то число центров небольшое, а скорость роста кристаллов велика, поэтому при медленном охлаждении зерна вырастают. При большой скорости охлаждения скорость роста кристаллов мала, а число центров велико, поэтому зерна будут мельче. Это подтверждается данными практики. При отливке тонкостенных изделий образуется мелкозернистая структура, а при отливке толстостенных — крупнозернистая. Размеры зерен влияют на эксплуатационные свойства металла. Крупнозернистый металл имеет низкое сопротивление удару, при его обработке трудно получить малую шероховатость поверхности. [c.19]

Рассмотрение устойчивости тонкостенных конструкций с позиций статистического подхода, когда принимается во внимание влияние случайных возмущений различного характера, имеет большое практическое значение. Установлено, например, что критические усилия осевого сжатия цилиндрических оболочек весьма чувствительны к малым искривлениям срединной поверхности, эксцентриситетам в приложении внешних нагрузок и другим возмущающим факторам [24]. Опыты обнаруживают значительный разброс критических напряжений, который нельзя объяснить, исходя лишь из детерминированного подхода ( 7.3) [c.162]

Тонкостенные оболочечные конструкции широко используются в аэрокосмических аппаратах, объектах транспортного и химического машиностроения, строительных сооружениях, подвергаясь в процессе эксплуатации комбинированному воздействию внешних сил. При достижении некоторого критического уровня нагрузок они теряют устойчивость. Обладая легкостью, пространственная тонкостенная система — оболочка представляет собой исключительно жесткую конструктивную форму. При ее расчете и проектировании приходится учитывать влияние ряда технологических и конструктивных факторов качество изготовления, отклонения оболочки от теоретических обводов, несовершенство формы в районе сварных швов или конструктивных надстроек. Все они, как правило, учитываются соответствующим выбором коэффициентов устойчивости k. Учет всех факторов представляет весьма сложную задачу, поэтому на практике несущая способность конструкций устанавливается испытаниями натурных образцов. При проектировании же коэффициенты устойчивости принимаются по имеющимся в опубликованных работах рекомендациям или статистическим данным испытаний аналогичных конструкций. [c.42]

В тех случаях, когда к проекту конструкции предъявляются повышенные требования надежности, функции предельных состояний конструкции следует определять с учетом геометрически нелинейных факторов. Это позволяет в ряде случаев (в первую очередь для тонкостенных оболочек) существенно уточнить оценки (например, критических параметров потери устойчивости, при необходимости промоделировать закритическое поведение оптимальной конструкции). Модели оптимизации, формулируемые с учетом геометрически нелинейных соотношений типа (2.24), сложнее в реализации, чем аналогичные модели, построенные в предположении линейности деформаций, что обусловлено в первую очередь особенностями определения параметров предельных состояний по устойчивости в случае больших прогибов деформируемой конструкции. [c.244]

В результате анализа процессов штамповки в режиме сверхпластичности с использованием вышеуказанных методов возможно определить технологические параметры процессов, скоростные условия в очаге деформаций и влияние на поле скоростей основных факторов, сопровождающих эти процессы. Применение метода конечных элементов для моделирования процессов штамповки позволит получить универсальную методику определения технологических параметров изготовления тонкостенных оболочек различных степеней сложности. [c.404]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

Тонкостенные втyJIKи обычно устанавливают на посадке не выше Пр. Часто необходима страховка втулок от проворачивания и продольного сдвига. В каждом отдельном случае соединение следует рассчитывать с учетом всех факторов, влияющих на работу при эксплуатации. [c.468]

Толщина стенок и их сопряжения. Толщина стенки отливки определяется совокупностью конструктивных и технологических факторов. При назначении толщины стенок отливки необходимо выбирать наименьшую, обеспечивающую требуемую расчетную прочность, а также учитывать, что механические свойства металлов и сплавов в деталях, отлитых по выплавляемым моделям, характеризуются пониженной прочностью и пластичностью в тонких стенках. Поэтому, если тонкостенные детали ранее изготовляли из поковок или проката, а затем переводили на литье по выплав,дяе-мым моделям, то толщины стенок в отливках должны назначаться на 20 - 30% больше или при сохранении толщины стенки следует подобрать другой, более прочный сплав. [c.137]

Следлет отметить, что, вследствие специфики работы толстостенные конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корп с конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с э тим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (02 / 0 = / ад = 0,5) и осесимметричной (Оф I ) деформаций. [c.199]

Одним 113 главных преимуществ ориентированных стеклопластиков является высокая удельная прочность в направлении армирования. Практическая реализация этого иреимуще-ства ограничена трудностями, обусловленными относительно низким сопротивлением ориентированных стеклопластиков межслойному сдвигу = 25 50 МПа, "= 2000 2500 МПа) и поперечному отрыву (/ i= 20- 55 МПа), а также сравнительно малой жесткостью ( П 25- 60 ГПа) даже в направлении укладки волокон. Несущая способность тонкостенных конструкций, работающих на устойчивость, в результате сравнительно низкой жесткости стеклопластиков часто теряется задолго до достижения напряжениями предельных значений [56, 80]. 1 1рн создании толстостенных изделий указанные отрицательные особенности начинают проявляться более ярко, так как возрастает число технологических факторов, определяющих эти особенности [6]. [c.6]

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести простоту определения искомых характеристик доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов широкий диапазон определяемых параметров сопоставимость результатов, полученных на различных установках достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения ос,-таточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодерн ащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из [c.188]

В зависимости от конкретных обстоятельств, возможно принятие схем, в которых элемент конструкции наделяется свойствами более полного, но тоже только частичного восприятия силовых факторов. В результате возникают схемы, промежуточные между балкой и нитью, между оболочкой и гибкой оболочкой. Например, брус тонкостенного открытого профиля способен воспринимать относительно малые крутящие моменты. Тогда можно принять, что он может работать только на изгиб, растяжение и сжатие. Так, в частности, обычно поступают при анализе некоторых авиационных конструкций, имеющих тонкостенные подкрепления (стрингеры, шпднгоуты). Оболочке тоже может быть приписана способность работать только на растяжение, сжатие и сдвиг, но отказано в способности [c.23]

Бесцентровые крутлошлифовальные станки эффективно применяют при обработке деталей малого и большого диаметров без ограничения длины, либо тонкостенных деталей, а также деталей, имеющих сложные наружные профили (поршень, кулак и т.д.). В условиях массового производства эти станки характеризуются высокой производительностью и точностью обработки. В мелкосерийном и индивидуальном производстве применение таких станков ограничено из-за трудоемкости переналадки. Расширение областей применения бесцентровых круглошлифовальных станков сдерживают два фактора большие затраты времени на правку кругов и сложность наладки станка, что требует значительных затрат времени и высокой квалификации персонала. Это объясняется тем, что в конструкции этих станков существуют шлифовальный и ведущий круги устройства правки, обеспечивающие придание соответствующей формы поверхностям шлифовального и ведущего кругов возможность установки положения опорного ножа механизмы компенсационных подач шлифовального круга на обрабатываемую деталь и на правку, а также ведущего круга на деталь и на правку установка положения загрузочного и разгрузочного устройств. [c.285]

При технологических испытаниях чугуна на ростоустойчивость обычно не разделяют объемные изменения, вызванные окислением, и рост объема, обусловленный действием других факторов. Такая дифференциация, однако, необходима, поскольку ростоустойчивость чугуна изучается на небольших образцах, так что полученные результаты не полностью характеризуют поведение толстостенных чугунных отливок. Нет ничего удивительного в том, что тонкостенные отливки при термоциклах в воздухе растут интенсивнее, чем крупные, а объем приповерхностных [c.156]

Анализ закритического поведения аэроуп-ругих систем важен, так как во многих случаях превышение критической скорости флаттера не вызывает мгновенного разрушения конструкции, а приводит к установившимся колебаниям. Характеристики этих колебаний (амплитуды, и частоты) используют для оценки времени функционирования конструкции до разрушения. Необходимо рассматривать конечные деформации и геометрическую нелинейность. Наряду с геометрическими нелинейностями для расчета критических параметров потери устойчивости и поведения конструкции при флаттере в ряде случаев важен учет неупругих свойств материалов и аэродинамических нелинейностей. Учет нелинейных факторов позволяет, в частности, обнаружить статические и динамические формы потери устойчивости при немалых возмущениях, которые могут реализоваться при меньших значениях сжимающих нагрузок и скоростей потока, чем те, которые получаются на основе линейной теории. В тонкостенных конструкциях конечные прогибы вызывают растягивающие усилия в срединной плоскости. Так, рассматривая в качестве модели обшивки бесконечно длинную пластину, лежащую на упругом основании и обтекаемую газом, приходим к уравнению [c.523]

Для отдельной оболочки со свободными, частично или полностью закрепленными краями, граничные условия рмулируются в зависимости от характера заданных ограничений на 1фаевые кинематические или силовые факторы (см. гл. 9.6). Особенностью контактных задач для составных тонкостенных систем является сложный характер краевых условий, которые должны учитывать упругое взаимодействие оболочек с подкрепляющим набором по линиям сопряжения хтементов конструкции [5]. [c.157]

На жидкотекучесть оказывают влияние свойства формы и расплава. С ростом коэффициента теплопроводности, содержания влаги и теплоемкости смеси жидкотекучесть сплава падает, так же как и при росте коэффициента теплопроводности сплава, поверхностного натяжения на границе расплав — воздух и ширины температурного интервала кристаллизации сплава. Несмотря на обилие факторов, влияющих на жидкотекучесть, в реальных условиях производства манипулировать ими сложно, так как в цехе существует сложившийся технологический процесс получения отливки, а ее материал задан конструктором. Основным фактором, с помощью которого удается регулировать жидкотекучесть, ятястся.температура перегрева расплава. С ростом перегрева резко повышается жидкотекучесть. Поэтому тонкостенные [c.235]

Возможность соединения деталей при температуре ниже температуры солидуса конструкционного материала позволяет соединять детали в скрытых нлн малодоступных местах, т. е. широка использовать пайку при изготовлении конструктивно сложных тонкостенных изделий, имеющих иногда десятки метров паяного шв или квадратных метров его площади, выбирать температуру процесса с учетом влияния нагрева на свойства материала изделия совмещать пайку с термической обработкой, предотвращать развитие значительных термических деформаций в элементах изделия т. е. обеспечивать высокую прецизионность последнего. Эти особенности обусловливают специфичность конструкционных факторов паяных изделий и соединений, которые в большинстве случаев отли-чаютси от конструкционных факторов сварных изделий и соединений. [c.9]

В процессе приближенного моделирования устойчивости тонкостенных систем, так же как и при расчетах, рассматриваются упрощенные схемы конструкций. При выборе расчетных схем работа реального объекта в той или иной степени идеализируется. Отбрасываются все второстепенные факторы, слабо влияющие на функционирование конструкции. Упрощается ее геометрия и характер опорных устройств. Возможные внешние нагрузки заменяются вполне определенными сосредоточенными или распределенными силами. Предполагается, что материалы модели и натуры также имеют вполне определенные заданные механические свойства. [c.161]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

В отношении влияния сварных соединений на работу тонкостенных конструкций необходимо отметить два отрицательных фактора сварочные деформации в зонах швов, увеличивающие несовершенства формы оболочки остаточные сварочные напряжения в сварных швах и прилегающих зонах. Они могут заметно снизить несущую способность, особенно при работе на устойчивость, а следовательно, потребовать дополнительных ватрат массы на их компенсацию. Поэтому создание надежных сварных тонкостенных конструкций является комплексной задачей, при решении которой проектант должен обеспечить прочность и технологичность. В качестве рекомендаций для тонкостенных конструкций отметим следующее необходимо стремиться к уменьшению сварных соединений располагать швы в местах, где конструкция менее чувствительна к несовершенствам применять стыковые швы. [c.369]

При прессовании тонкостенных изделий из новолачных пресспорошков повышают темп-ру до 200—210° и применяют подогрев. Фактор времени при П. п. складывается из времени выдержки и длительности всех вспомогат. операций первое сокращается за счет подогрева прессмассы и повышения температуры прессования, вторая — путем механизации и автоматизации процесса П. п. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...