Коэффициент торможения

Таким образом, коэффициент торможения падения частиц во встречном потоке зависит от числа тормозящих элементов п, отношения скорости витания и скорости падения в вакууме, коэффициента аэродинамического торможения К и ряда факторов, суммарно учитываемых эмпирическим коэффициентом с. Согласно (3-20) и (3-24) определим, что [c.92]

Экспериментальное исследование зависимости коэффициента торможения Л1т=Тт/тг от режимных и геометрических факторов проведено в Л. 21, 332, 333]. Первое систематическое изучение этого вопроса с целью раскрытия обш,его критериального уравнения применительно к каскадно расположенным сетчатым тормозящим элементам выполнено в (Л. 332, 335]. Основные опыты проведены на полупромышленной установке, оборудованной отсечными шиберами с быстродействующим пневмоприводом на границах нижней камеры. Время, определенное для различного числа групп тормозящих элементов, было приведено при прочих равных условиях к одному постоянному числу групп /1 = 6 с ошибкой 3—7% по формуле [c.92]

С увеличением живого сечения тормозящих элементов /ж и расходной концентрации р, (при Re>3,6X X 10 ) коэффициент торможения Мт уменьшается. [c.93]

В том случае, если головная часть отличается от конической, расчет коэффициента торможения можно вести следующим образом. Вначале находится для заданной головной части по соответствующим аэродинамическим зависимостям коэффициент волнового сопротивления а затем, используя формулу [c.167]

Для летательного аппарата, выполненного по нормальной схеме, обычно отнощение 5оп/5кр 1. следовательно, можно принять к к. При переднем расположении оперения (схема утка ) величина 5оп/5кр 1, поэтому коэффициент торможения перед крылом, расположенным в хвосто- [c.202]

Действие ингибитора можно характеризовать коэффициентом торможения, показывающим во сколько раз уменьшается скорость коррозии в результате действия ингибитора [c.66]

Эффективность действия ингибитора и коэффициент торможения определяют по формулам (3.24 и 3.25). [c.69]

Характерная особенность коррозионного поведения алюминиевого покрытия — это значительное понижение скорости коррозии при увеличении времени испытания и, следовательно, рост коэффициента торможения.. [c.59]

В районах Москвы и Батумской коррозионной станции, т.е. в атмосферах с наибольшим содержанием серосодержащих соединений, наблюдается особенно значительный рост коэффициента торможения, что может быть объяснено образованием защитных пленок в присутствии SO2 [c.59]

Количественная характеристика эффективности ингибитора [27] как средства, уменьшающего скорость коррозии, выражается либо коэффициентом торможения (ингибирования) [c.9]

Уравнение (43) можно представить в виде произведения четырех сомножителей — частных коэффициентов торможения [c.23]

ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТОВ ТОРМОЖЕНИЯ [c.23]

Если учесть влияние тонкой структуры двойного слоя на кинетику и на поверхностную концентрацию ионов в электродной реакции и сочетать полученное уравнение с приведенным ранее кинетическим уравнением реакции катодного выделения водорода, то можно получить следующее выражение для коэффициента торможения [c.25]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТОРМОЖЕНИЯ И СОПОСТАВЛЕНИЕ ИХ С РЕЗУЛЬТАТАМИ ЭКСПЕРИМЕНТОВ [c.31]

Расчеты по уравнению (59) не согласовываются с опытными данными при переходе от коррозии с водородной деполяризацией к коррозии со смешанной или с кислородной деполяризацией, так как уравнение (44), из которого получено уравнение (59), было введено в предположении, что единственным катодным процессом, ответственным за коррозию, является выделение водорода, следовательно, расчетная величина у должна совпадать с опытной лишь в случае чисто водородной деполяризации. Только при этом условии опытные значения коэффициента торможения определяются замедлением процесса выделения водорода [c.35]

При наложении кислородной деполяризации коэффициент торможения отражает замедление ингибитором двух катодных реакций — выделения водорода и восстановления кислорода [c.35]

Если основываться на уравнении (44) и вытекающем из него расчетном уравнении (59), то формально можно считать, что у4 в данном случае при отрицательных адсорбционных потенциалах будет меньше единицы и замедление коррозии будет связано с блокировочным коэффициентом уз, который в этом случае больше, чем результативный опытный коэффициент торможения. В этом случае растворение металла совершается на той доли поверхности (1 — 0), которая [c.39]

Обеспечение необходимой степени защиты металла от коррозии (2) или необходимого значения коэффициента торможения коррозии (у) при такой концентрации ингибитора, при которой его применение будет экономически оправданным и целесообразным. В зависимости от области применения и стоимости ингибитора оптимальные концентрации и защитные эффекты могут изменяться в широких пределах. Так, например, ингибитор с V = 2 (2 = 50%) по эффективности будет удовлетворительным применительно к системам водоснабжения и окажется неподходящим для кислотного травления (у > 8, 2 > 87%). [c.56]

При наличии в соляной кислоте сероводорода эффективность мочевины падает особенно с увеличением температуры (рис., 15). Если при 20-50° и концентрации мочевины 1 г/л коэффициент торможения составляет 1,5-2, то при 90° он не превышает 1,1, т.е. практически при 90 она не тормозит сероводородную коррозию стали ОМ Можно предположить, что в присутствии сероводорода адсорбция мочевины на стали уменьшается по сравнению со средой, не содержащей сероводород. [c.83]

В присутствии сероводорода ДММ резко увеличивает свою ингибирующую эффективность (рис. 16). Как и для КПИ-2, при больших концентрациях ДММ (> 0,1 г/л) коэффициент торможения увеличивается в 50-100 раз. [c.83]

Однако при концентрациях 0,01-0,05 г/л коэффициент торможения коррозии стали имеет почти такое же значение, как и в кислоте без сероводорода. При концентрации 0,5-1 г/л и температурах 50-90° эффективность ДММ выше, чем КПИ-2 ДММ защищает сталь на 99,8-99,95%. При всех исследованных температурах наблюдается линей- [c.83]

Защитное действие уротропина (коэффициент торможения у и степень защиты Z, %) при коррозии малоуглеродистой стали ОМ при 90° в 0,1 н. НС1 и в 0,1 н. H I, [c.88]

Наибольшее увеличение эффективности наблюдается при 20°. Если коэффициент торможения в отсутствие сероводорода не превышает 3,то в присутствии сероводорода [c.93]

Для увеличения времени пребывания падающих частиц прибегают к различным вставкам в канал Л. 169, 285, 222, 333], создающим дополнительное механическое торможение. Назовем подобные дисперсные системы торможенной противоточной газовзвесью Л. 98, 99] или, следуя 3. Ф. Чуханову, торможенным падающим слоем . Отношение времени движения частиц в торможенной и свободной от вставок противоточной газовзвеси назовем коэффициентом торможения Mr. [c.91]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

Торможение потока перед крылом может оказать существенное влияние на интерференцию между крылом и корпусом при сверхзвуковых скоростях полета. В этом случае торможение потока вызывается головным скачком уплотнения. На примере формулы для коэффициента нормальной силы комбинации корпус — — крыло Сцт.кр = Сут + (Кт + Ккр)Сукт> 1, где fei — коэффициент торможения потока. [c.611]

Примем коэффициент торможения ЦМ1 — число Маха для пото- [c.637]

Прини.мая коэффициенты торможения = fe =1, получаем с оп = 0,4954 [c.643]

Действительное обтекание характеризуется торможением потока перед оперением, которое необходимо учитывать при определении аэродинамических параметров. Степень такого торможения можно охарактеризовать средним коэффициентом торможения = qlq , где екорост-цой напор д — /грМ /2 находится по некоторой осредненной величине числа М1 возмущенного потока перед оперением. Полагая, что давления в возму- [c.166]

Экстраполяция тафелевских (линейных) участков поляризационных кривых до значений соответствующих стационарных потенциалов дает токи коррозии металла в среде без ингибитора (1кор) и с ингибитором (iKopi)- Полученные таким образом данные позволяют определить эффективность действия ингибитора ( 2, %) и коэффициент торможения (J) по формулам (3.24 и 3.25). [c.66]

Выражение для коэффициента торможения = 1согИ соз можно получить, поделив почленно левые и правые части уравнений (38) и (42) [c.23]

Частные коэффициенты ух и у могут быть названы кинетическими коэффициентами торможения (ингибирования), уз — блокировочным или механическим коэффициентом торможения, а У4—двойнослойным или адсорбционным коэффициентом торможения. [c.23]

Таким образом, величина К в выражении для У4 (48) в зависимости от характера протекания анодной реакции растворения металла и значений кинетических параметров изменяется в пределах от 3,3 до 11,0, а показатели степени в уравнениях (45) и (46), определяющих 71 и 72,— от /4 до Уа и от до /4 соответственно. Поэтому очевидно, что кинетический эффект (частные коэффициенты торможения 71 и 7з) может играть заметную роль лишь при низких концентрациях добавок, т. е. в области малых заполнений поверхности, когда токи обмена сильнее всего изменяются с ростом заполнения вследствие исключения наиболее активных центров, вытеснения катализатора и т. д. При дальнейшем повышении содержания ингибитора вклад кинетических коэффициентов торможения уменьшается, так как отношение токов обмена входит в степени, меньшие единицы. Так, например, если ток обмена по металлу в присутствии ингибитора уменьшается в 1000 раз по сравнению с исходным раствором, то величина 71 (показатель степени равен Уд) составит 10. Примерно то же можно сказать и о величине 72. Напротив, роль 74 с ростом поверхностной концентрации, которая при полярных или заряженных частицах почти линейно связана с Аф1, возрастает и уже при относительно малых значениях Дф] может в 10 раз и более превосходить величины 71 и 72. При наибольших заполнениях существенным становится вклад 73= (1 — 0) . Поэтому величину коэффициента торможения в довольно широком интервале концентраций ингибитора можно с достаточным приближением (пока действует предполагаемый механизм ингибирования) приравнять произведе- [c.25]

Из табл. 2 следует, что коэффициенты торможения кислотной коррозии цинка и железа одним и тем же ингибитором — хлоридом Л -децил 3-окси пиридиния (ДЗОП) примерно одинаковы. [c.32]

Опытные данные, представленные в табл. 2, 3, показывают, что ингибирующий эффект (экспериментальный коэффициент торможения Yon) весьма чувствителен даже к сравнительно небольшому изменению в строении молекул ингибитора. Переход от хлорида Л -децил 3-окси пиридиния (ДЗОП) к хлориду Л -децилпиридиния (ДП), отличающегося только тем, что в его молекуле вместо группы ОН в гетероцикле стоит водород, приводит к понижению защитного действия в 2—4 раза. В то же время, как уже отмечалось выше. [c.34]

Обычно в условиях коррозии выделение водорода лимитируется кинетическими ограничениями, а восстановление кислорода — диффузионными. Как уже отмечалось выше, в присутствии индивидуальных адсорбционных ингибиторов следует ожидать значительно более эффективного подавления процесса выделения водорода, т. е. уменьшения величины /н,- Поэтому большинство катионноактивных ингибиторов (пиридины, амины и др.) оказываются менее действенными в условиях смешанной или кислородной деполяризации, чем при коррозии с чистоводородной деполяризацией, а экспериментальные коэффициенты торможения соответственно ниже, чем рассчитанные по уравнению (59). Значения ур, совпадающие с [c.35]

Насыщение соляной кислоты сероводородом, сопровождается увеличением ингибирующего действия тиомочевины при температурах 20 и 50°. Наблюдается линейная зависимость между 1ду и дС, При 20 коэффициент торможения коррозии стали при концентрации тиомочевины [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...