Геометрический фактор жесткости для

Величина геометрического фактора жесткости для бруса эллиптического сечения подсчитывается по формуле [c.138]

Прежде всего рассмотрим моменты сопротивления и геометрические факторы жесткости для участков бруса. [c.149]

Геометрический фактор жесткости для двутавра 329 Гетинакс —Модуль продольной упругости 22 [c.540]

Геометрический расчет зацепления червячных передач 4 — 406 Геометрический фактор жесткости для двутавра 3 — 329 Геометрическое значение уравнения 1 — [c.407]

Для тонкостенного двутаврового профиля геометрический фактор жесткости при чистом кручении [c.329]

Коэффициент k, входящий в выражение для геометрического фактора жесткости кручения, зависит от отношения большего размера сечения h к меньшему размеру Ь (см. гл. II). В предельном случае для полосы — весьма [c.341]

Отметим, что приведенный здесь вывод момента сопротивления кручению Wk и геометрического фактора жесткости составного сечения по существу является решением статически неопределимой задачи совместного кручения простых брусьев, составляющих брус сложного сечения. В этом решении соотношение (6.5.3) по существу является уравнением равновесия, а равенства (6.5.5) представляют собой уравнения совместности деформаций. Такая постановка не учитывает взаимодействия составляющих простых брусьев вдоль образующих, по которым опи соединены. Поэтому формулы (6.5.8), (6.5.10) дают несколько заниженную величину для геометрического фактора жесткости Jk и завышенную — для момента сопротивления Wk- [c.142]

Перейдем теперь к вычислению геометрического фактора жесткости J - Воспользуемся энергетическим подходом. Для этого рассмотрим элемент dx бруса (рис. 6.40). Его правое сечение х + dx повернется за счет деформаций на угол dip относительно ле- ф Q вого. Если деформация линейно-упруга, то на этом угле поворота момент совершит упругую работу [c.147]

Б. Сен-Венан на основе подхода теории упругости рассмотрел кручение брусьев некруглого сечения и дал метод определения для них моментов сопротивления и геометрических факторов жесткости (1853). [c.149]

Расчетные формулы для момента сопротивления кручению Wk и геометрического фактора жесткости Jf для наиболее часто встречающихся сечений даны в табл. 6.2. Этими формулами мы будем пользоваться в рассмотренных ниже примерах. [c.149]

Коэффициент к. входящий в выражение для геометрического фактора жесткости кручения, зависит от отношения большего размера сечения Л к меньшему размеру Ь (см. раздел Расчеты на кручение ). В предельном случае полосы весьма вытянутого сечения к. = 1/з- [c.326]

При опрокидывании полосы (балка тонкого прямоугольного сечения) также имеет место депланация сечений, но геометрический фактор жесткости при стесненном кручении / = О, и выражение для крутящего момента существенно упрощается [c.930]

Для тонкостенного двутаврового профиля геометрический фактор жесткости при чистом кручении (том I, глава IX) [c.932]

Геометрический фактор жесткости при стесненном кручении или главный секториальный момент инерции для сечений, образованных из тонких прямоугольников, оси которых пересекаются в одной точке, обращается в ноль, т. е. / = 0. [c.949]

Для круглого сечения геометрический фактор 7 жесткости кручения С совпадает с полярным моментом инерции ]р. Таким образом, для круглого сечения диаметра 1 жесткость кручения [c.325]

При решении задач устойчивости и колебаний имеем однородную систему и Я = 0. Для краевых задач механики, описывающихся дифференциальными уравнениями вида (3.74), разработаны эффективные алгоритмы численных решений [8, 20, 33]. Рассмотрим способ решения, основанный на делении одномерной системы по координате S на отдельные элементы и стыковки отдельных элементов по геометрическим и силовым факторам с использованием матриц жесткости. [c.93]

После выполнения процедур построения матриц фундаментальных решений для отдельных элементов (1.109), матриц жесткости (1.11) и стыковки элементов по геометрическим и силовым факторам с учетом однородных граничных условий получим однородную систему алгебраических уравнений относительно дополнительных перемещений. Формально эту систему представим в виде [c.43]

Формулы (И-2)—(И-3) и графики (рис. П-2) справедливы для случаев, когда эксплуатационные показатели машин— количество выпущенной продукции (Зг( и эксплуатационные затраты (Т -Ь Т ) являются неизменными во времени и от длительности эксплуатации не зависят. В общем случае это не всегда справедливо, потому что в процессе эксплуатации всегда действуют необратимые факторы с одной стороны, освоения, отработки технологии, повышения квалификации обслуживающих рабочих, с другой — старения машин вследствие износа, потери жесткости и геометрической точности узлов, накопления усталостных напряжений и т. д. [c.53]

Наиболее ранняя область применения пластмасс и стеклопластиков— изготовление трубопроводов. Простота геометрической формы, сравнительная технологичность изготовления, химическая стойкость, способность выдерживать умеренные механические нагрузки — вот те основные факторы, которые обеспечили широкое распространение трубопроводов из пластмасс и стеклопластиков. С совершенствованием технологии стали изготовлять трубопроводы большого диаметра, которые применяют для газоходов, дымовых труб и подземных коммуникаций при этом основным требованием является жесткость на изгиб-в кольцевом направлении. В связи с этим разработан ряд патентов на конструкции труб с большой кольцевой жесткостью, например с двойной стенкой и дешевым заполнителем. Процессы изготовления труб постоянно совершенствуются, и области их применения расширяются. [c.114]

Коэффициент трения возрастает с увеличением шероховатости поверхностей и снижается с повышением давления (рис. 522), так что иной раз целесообразны меньшие натяги с выгодой для прочности вала и втулки. При сборке с нагревом или охлаждением деталей коэффициент трения в 1,3 —2,5 раза выше, чем при сборке под прессом. Коэффициент трения можно значительно повысить нанесением гальванических покрытий. В зависимости от перечисленных факторов коэффициент трения / = 0,06 0,25, а иногда и выше. Ценность расчета точности состоит в том, что он позволяет определить влияние геометрических параметров и жесткости элементов соединения на несущую способность и прочность, а также наметить рациональные пути упрочнения. При [c.225]

После обоснования расчетной модели сооружения составляют уравнение или систему дифференциальных уравнений, описывающих колебания этой модели. В случае нелинейно-упругих систем матрица коэффициентов жесткости состоит из величин, зависящих только от параметров реакции системы. Для систем гистерезисного типа и систем с переменной структурой коэффициенты матрицы зависят также от времени. В зависимости от того, ь кие дополнительные факторы учитывают в расчете, в дифференциальных уравнениях могут -быть дополнительные члены, характеризующие геометрическую нелинейность, нелинейную инерционность системы, нелинейное затухание, а также возбуждение параметрических колебаний [9, 19, 411. [c.68]

Здесь GJk — жесткость при крученищ а J/j — геометрический фактор жесткости. Для бруса круглого сечения, как это было показано в разд. 6.3, Jk = Jp- Для бруса прямоугольного сечения Jf можно подсчитать как [c.137]

Обозначения Рд — сила закрепления одним кулачком, Н а — момент сип (см. рис. 8, в) п—число сип [при п> 1 следует пользоваться формулами для осесимметричной нагрузки (и = со), принимая q = пРд/(2лг)у, индекс 1 —для сечения, находящегося под силами Р , индекс 2 —для сечения посередине между силами Яд. Р — площадь поперечного сечения кольца, мм г — средний радиус кольца, мм Е и G = (0,370,4) —модули упругости 1 и II рода материала кольца I ii 1 — осевые моменты инерции поперечного сечения, мм<> i jj — геометрический фактор жесткости при кручешш, мм (табл. 27, 28). 2. Если кулачки перекрывают кольцо или если радиальные силы проходят через центры тяжести поперечных сечений кольца, то = Р а = 0, й == 0, и = 0. Тогда вычисляют только перемещения w [в атом случае для определения перемещения W проще пользоваться формулой (1)], [c.545]

Точное решение задачи о кручении брусьев более сложного поперечного сечения методами теории упругости требует значительной вычислительной работы. Однако Л. Пранд-тлем было отмечено совпадение математических формулировок задач о кручении бруса и о деформации под равномерным давлением мембраны, натянутой на плоский контур, одинаковый по форме с контуром поперечного сечения бруса. Не вдаваясь здесь в подробности математической формулировки этих задач, отметим только, что согласно этой аналогии, которая названа мембранной (пленочной) аналогией, касательные напряжения в брусе пропорциональны углам наклона касательных к поверхности мембраны, а крутящий момент пропорционален объему между поверхностью мембраны и плоскостью контура, на который она натянута. Последнее обстоятельство позволяет сравнивать жесткости сечений различных форм. Они, учитывая формулу (6.4.6), будут соотноситься как эти объемы для аналогичных мембран. Таким образом, сравнивая объемы при деформации мембраны на сложном контуре V и круглом контуре Vo (разумеется, при одинаковых усилиях натяжения мембраны и равных величинах давлений), мы можем найти геометрический фактор жесткости сложного сечения [c.139]

Для расчета напряжений и деформаций при растяжении сжатии нам понадобилась единственная геометрическая характеристика сечения — его нлогцадь. При кручении мы уже сталкивались с более сложными характеристиками, такими как полярный момент инерции Jp и геометрический фактор жесткости Jk- Для изучения наиболее сложного из элементарных напряженных состояний бруса — изгиба — необходимо знать уже целый комплекс взаимосвязанных геометрических характеристик сечений. Этим вопросам и посвящена настоящая глава. [c.163]

Другим фактором, влияющим на распределение напряжений в отверстии, является геометрическая конфигурация проушины, определяющая ее жесткость. Для выявления действительного характера распределения напряжений у отверстия проушины, а также получения простых зависимостей между геометрическими параметрами проушины и зазорами и действительными напря жениями на контуре отверстия было проведено исследование нескольких типов проушин. Ввиду того, что прочность детали определяется максимальными действующими в ней напряжениями, основное внимание при исследовании уделялось распределению [c.170]

Для круглого сечения геометрический фактор J жесткости кручения С совпадает с ноляр- [c.340]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

Токарно-винторезный станок, оснащенный САУ упругими перемещениями путем изжнения геометрии резания [37 ]. Система автоматического управления предназначена для повышения точности диаметральных размеров в партии деталей и геометрической формы в продольном сечении. Как следует из приведенной на рис. 8.7 блок-схемы, во время обработки датчиком 1 непрерывно контролируется упругое перемещение пиноли относительно корпуса задней бабки. Электрический сигнал через усилитель 2 поступает на сравнивающее устройство 3, где алгебраически суммируется с сигналом, поступающим с программного устройства 4. Результирующий сигнал от сравнивающего устройства поступает. на исполнительный механизм 5, осуществляющий поворот резца 6 вокруг оси, проходящей через его вершину. Поскольку измеряемое упругое перемещение пиноли вызвано действием на пиноль реакции от силы резания, то для определения упругого перемещения в обрабатываемом сечении детали необходимо пересчитать полученную величину. Эту функцию выполняет программное устройство 4. Одновременно программное устройство посредством заложенной в нем программы изменяет сигнал с целью компенсации изменения величины упругого перемещения по длине детали, обусловленного собственными деформациями детали и разной жесткостью передней и задней бабок станка, а также действием других систематических факторов, вызывающих отклонение диаметрального размера. [c.535]

Совокупные изменения действия значительной группы факторов, таких, как силы резания, жесткость системы СПИД и ее температурные деформации, геометрическая неточность станка й др., вызывают непрерывные относительные перемещения в пространстве режущего инструмента и баз станка, определящих положение обрабатываемой детали. В общем случае в процессе обработки деталц инструмент и базы станка имеют в пространстве по шесть степеней свободы, из которых только отдельные (для инструмента и баз станка) необходимы для осуществления процесса резания и формообразования. Остальные степени свободы паразитные. Они приводят к непредусмотренн ш схемой обработки относительным перемещениям и поворотам инструмента и баз станка, которые являются одной из главных причин возникновения погрешностей формы, относительного поворота и расстояния поверхностей обрабатываемых деталей. [c.634]

Точность изготовления деталей определяется рядом факторов. Основными из них являются следующие геометрическая, в том числе кинематическая, точность системы ОТИД (станок—приспособление— инструмент—деталь) температурные деформации системы технологическая жесткость, характеризующая де рмации системы под нагрузкой устойчивость системы при установке, перемещениях узлов станка и при обработке вынужденные колебания размерный износ инструмента. Всеми этими факторами, кроме геометрической точности станка, можно частично управлять за счет изменения режимов обработки. Точность станка, зависящая от конструкции, качества изготовления и сборки его, является постоянной для данного станка и оказывает существенное влияние на точность обработки. [c.102]

Для каждой операции механической обработки наивыгоднейшей является та скорость резания, которая отвечает наилучшему экономическому использованию инструмента и станка, т. е. обеспечивает совместно с другими параметрами режима резания (подачей и глубиной резания) максимальную производительноегь станка при соответствии в то же время качества обработки изделия (точности и чистоты поверхности) поставленным техническим условиям. Эта наилучшая экономическая скорость резания зависит от большого числа факторов, которые характеризуют заготовку (обрабатываемость материала, состояние поверхности, жесткость заготовки), инструменты (режущая способность их, геометрические параметры, состояние режуших кромок, требуемая стойкость) и технологический процесс (характер операции, подача, глубина резания, требуемая чистота поверхности, охлаждение). [c.30]

Допущение о представлении всех элементов конструкции в качестве твердых тел основано на том, что нежесткие элементы конструкции рассматриваются только в фиксированных состояниях на определенных этапах сборки. В каждом таком состоянии необходимо обеспечить заданную точность всех геометрических параметров, характеризующих форму элемента конструкции. На погрещности этих параметров наряду с другими факторами влияют и деформации элемента конструкции под действием нафузок, неизбежных при сборке. Величина поля рассеяния деформационных погрешностей тудеф параметра mj зависит от абсолютной жесткости элемента конструкции, а также от значений и характера приложения нагрузок. Однако для оценки влияния деформационных погрешностей на качество сборки важно не столько абсолютное значение деформационных погрешностей, сколько соотношение ее с полем допуска Ада деф которое составляет часть поля допуска А ., предназначенную [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...