Измерения жидкости в движении

Измерения переноса количества движения в случае полностью развитого течения в трубе позволяют непосредственно оценить затраты энергии на перемещение жидкости. Еще более важно отметить, что полностью развитое течение в трубе является очень удобной моделью для изучения механики жидкости, позволяющей продемонстрировать основные ее законы. Это очевидно из рассмотрения уравнения Навье — Стокса для осевой компоненты скорости при стационарном ламинарном осесимметричном течении в отсутствие массовых сил. В цилиндрических координатах оно имеет вид [686] [c.152]

Г. Тейлор [48], изучая процесс движения водных растворов в стеклянных трубках диаметром 0,05 см, пользовался методом калориметрии. В качестве индикатора в вытесняющую жидкость добавлялся перманганат калия. Концентрация раствора определялась визуальным сравнением окраски жидкости в пункте измерения с окраской эталонных трубок, содержащих раствор определенной концентрации. [c.33]

Закон распределения скоростей по живому сечению такого потока весьма сложен и зависит от режима движения и формы поперечного сечения русла. Обычно течение жидкости в открытых руслах имеет турбулентный характер. Многочисленные измерения в реках и каналах показывают, что максимальная скорость потока находится не на поверхности, а на глубине, равной (0,2-т-н-0,3) к от свободной поверхности, а средняя скорость потока соответствует величине скорости на глубине, приблизительно равной 0,6/г, причем гг о (0,9н-0,95) а (0,75н-0,8) н ах- На [c.110]

Для измерения скоростных напоров применяется гидрометрическая трубка (рис. 45), состоящая из пьезометра и трубки Пито. Определить местную скорость движения жидкости в трубе, если разность высот равна АА = 620 мм. [c.36]

На рис. V.15 показано распределение давлений, измеренных на стенке сначала сужающейся и затем расширяющейся трубы. Во всех случаях расход воды остается одинаковым. Давление изменялось на выходе из трубы при помощи дроссельного крана. При достаточно больших противодавлениях (кривые а и б) происходит обычное движение жидкости в наиболее узком сечении давление достигает минимального значения, а затем вновь восстанавливается. Когда противодавление становится настолько малым, что в наиболее узком сечении наступает кавитация (кривая б), давление не восстанавливается. Дальнейшее понижение противодавления (кривые гид), как и следовало ожидать, не вызывая понижения давления в наиболее узком сечении, приводит к расширению области кавитации. При противодавлении, равном давлению парообразования, кавитацией охвачена вся расширяющаяся часть трубы (кривая е). [c.117]

Силы поверхностного натяжения приходится учитывать при исследовании некоторых гидравлических явлений, например при движении жидкости в капиллярных трубках некоторых измерительных приборов, где явление капиллярности может значительно исказить результаты измерений, при решении отдельных задач подземной фильтрации жидкости и т. п. При обычных же гидравлических расчетах влиянием этих сил из-за их малости, как правило, пренебрегают. [c.20]

Коэффициент р для каждого данного расходомера устанавливается опытным путем на основании ряда предварительных измерений расходов при различных скоростях движения жидкости в этом и заключается тарирование расходомера. [c.86]

Ж У к о в с к и й Н. Е. Видоизменение метода Кирхгоффа для определения движения жидкости в двух измерениях при постоянной скорости, данной на неизвестной линии тока. Избранные сочинения. Т. I. М.—Л., Гостехиздат, [c.241]

Коэффициент а определяется опытным путем на основании специальных измерений скоростей в различных точках исследуемого потока жидкости. Для установившегося плавно изменяющегося движения в каналах и трубах при турбулентном режиме движения среднее значение коэффициента кинетической энергии принимается равным а 1,051,10. [c.88]

Коэффициент а определяется опытным путем на основании специальных измерений скоростей в различных точках исследуемого потока жидкости. Для установившегося плавно изменяющегося движения в каналах и трубах при турбулентном режиме дви-л<ения среднее значение коэффициента неравномерности принимается равным а 1,05- - 1,10. В условиях ламинарного режима движения жидкости в круглоцилиндрической трубе этот коэффициент составляет величину а = 2,0- [c.126]

Задача 8-33. Для определения вязкости жидкости и ее удельного веса наблюдают равномерное падение в ней двух различных шариков алюминиевого d —Ъ мм (относительный удельный вес 3 = 2,б) и целлулоидного, < 2=4,5 мм (32= 1,4). Измеренные скорости равномерного движения равны соответственно [c.224]

Для измерения скорости движения жидкости в действующих трубопроводах в процессе их эксплуатации применяют трубку Прандтля, выполненную в виде цилиндрического зонда, представляющего собой цилиндрическую трубку (рис. 2.19), в нижней части которой сделаны три приемных отверстия центральное (среднее) и два [c.42]

Шариковые вискозиметры основаны на измерении скорости, с которой погружается под действием собственного веса в испытуемую жидкость стальной шарик. По секундомеру отмечается время, в течение которого шарик проходит определенное расстояние по вертикали между двумя отметками на стенке стеклянного цилиндра, куда залита жидкость. Чем меньше вязкость жидкости, тем меньше приходится брать шарик, чтобы скорость погружения у получалась не слишком большой и могла быть измерена с достаточной точностью. Динамическая вязкость жидкости вычисляется по формуле (10-5), причем у и г измеряются непосредственно, а вместо / подставляется вес шарика, уменьшенный (на основании закона Архимеда) на вес жидкости в объеме шарика. Как уже отмечалось, формула (10-5) получена для движения шарика в неограниченной среде. Чтобы учесть влияние стенок и дна сосуда, значение т], най- [c.184]

О. Рейнольдс, изучавший движение жидкости в трубе, нашел, что характер движения жидкости определяется значением безразмерного комплекса величин (odp/Tj, носящего теперь его имя (число, или критерий Рейнольдса) и обозначаемого Re. Здесь а — средняя скорость движения жидкости d — диаметр трубы р — плотность жидкости т) — вязкость жидкости (об единицах измерения плотности и вязкости — см. дальше в этом параграфе). [c.229]

Таким образом, в случае турбулентных течений сложное движение континуума, моделирующего дискретную среду, вторично осредняется и при этом возникают проблемы составления полной системы уравнений для определения средних характеристик движения и проблемы изыскания способов экспериментального измерения осредненных характеристик движения. В теории турбулентности, в противоположность ранее рассмотренным разделам гидромеханики, нет и, видимо, не может быть единого подхода к исследованию всевозможных задач для изучения различных классов движений жидкости предложены различные теории турбулентности. В настоящее время разработаны различающиеся между собой теории турбулентных течений в трубах, в атмосфере, в спутной струе реактивного двигателя и во многих других случаях. [c.247]

Чтобы выяснить влияние отдельных факторов на работу аппарата, можно произвести ряд подробных исследований его в эксплуатационных условиях. Такие исследования кропотливы, требуют большой затраты труда и средств и не всегда дают надежные результаты. Кроме того, вследствие ряда технических трудностей, возникающих при испытании, и невозможности непосредственных измерений многие стороны явления остаются совершенно неизученными. Описываемый ниже метод моделирования позволяет характер движения рабочей жидкости, гидравлическое сопротивление газоходов и теплообмен в них изучать на уменьшенных моделях. При этом вместо изучения в аппаратах движения горячих газов в модели можно изучать движение холодного воздуха или воды. Модель можно изготовить с прозрачными стенками в этом случае характер движения рабочей жидкости можно наблюдать визуально и фотографировать. При выполнении определенных условий моделирования движение жидкости в модели оказывается подобным движению горячих газов в образце. Условия моделирования вытекают из теории подобия (см. 2-3). [c.256]

Главной отличительной чертой химического контроля на электростанциях является необходимость определения следовых концентраций элементов в очень чистой воде, что вызывает особые трудности и при обычном определении показателя pH. Неоднократно утверждалось, что измерение потенциала, например, в химически обессоленной воде, имеющей высокое сопротивление (до 10 кОм), вообще невозможно. Отмечалось, что при этом возникают помехи, проявляющиеся в нелинейности между калибровочными или буферными растворами в чувствительности к воздействию потока или движения жидкости в плохой воспроизводимости результатов, значительном дрейфе показаний чувствительности к прикосновению руки, колебании показаний при нарушениях в заземлении. [c.33]

Резюме. Пространство конфигураций канонических уравнений имеет 2п измерений, а именно п позиционных координат qiU п импульсов pt, и все они являются независимыми переменными вариационной задачи. Это 2п-мерное пространство называется фазовым пространством . Вводя время в качестве дополнительной переменной, получим (2п + 1)-мерное пространство, которое называется пространством состояний . Геометрически движение можно представить в виде движения 2/г-мерной жидкости, называемой фазовой жидкостью . Каждая отдельная линия тока движущейся жидкости определяет собой движение механической системы при соответствующих начальных условиях движение жидкости в целом определяет общее решение при произвольных начальных условиях. [c.205]

Большое преимущество настоящего анализа заключается, однако, в том, что с его помощью можно все ближе и ближе подойти к действительному движению жидкостей в сосудах любой формы в самом деле, определив, как мы это сделали выше, первые значения неизвестных, отбрасывая при этом вторые измерения поперечных размеров сосуда, легко затем увеличить приближение, принимая последовательно во внимание отброшенные члены детали этих вычислений не представляют никаких трудностей, кроме известной громоздкости выкладок, и мы, по крайней мере сейчас, не будем входить в них. [c.359]

Действительно, движение по этому направлению не прерывается внезапно скорости и колебания молекул уменьшаются по мере того, как мы все больше опускаемся ниже поверхности, и расстояние, на котором их можно признать незаметными, допуская даже на одно мгновение, что они очень малы, не является определенной величиной, которая, как полагают, может войти в выражение скорости на поверхност и. Для наглядности допустим, что глубина и другие измерения жидкости бесконечно велики, чтоб не иметь никакого влияния на закон движения предположим также, что вся масса сначала не получила никакого движения и что движение жидкости возбуждено следующим способом, который всего легче себе представить [c.410]

Некоторую трудность представлял подсчет средней температуры жидкости, по которой определялся температурный напор, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Дело в том, что коэффициенты теплоотдачи в трубках малого диаметра очень велики. В наших опытах они достигали нескольких сотен тысяч технических единиц. Небольшая ошибка в подсчете температурного напора в этом случае в ряде режимов может привести к существенной погрешности при определении коэффициента теплоотдачи. Кроме того, изучение теплоотдачи при больших тепловых нагрузках при движении жидкости в трубке малого диаметра потребовало создания трубки с утолщенными концами для гильз с термопарами и для подвода больших токов. В связи с этим конструкция опытной трубки не позволяла измерять температуру жидкости в начале и в конце ее центральной цилиндрической части (сечение Ь — Ь на фиг. 5). Для подсчета температуры ж)идкости в этом сечении необходимо было учесть изменение температуры на участке от места ее измерения до рассматриваемого сечения. Длина этого участка составляла около 2,5 мм. [c.15]

В опытах производятся измерения температуры поверхности при разных положениях центральной трубки и разных скоростях движения жидкости. Затем определяются местные перепады температуры в зависимости от угла поворота центральной трубки для разных расстояний от входа. Средние перепады между температурами поверхности трубки и жидкости в ячейках находятся графическим интегрированием зависимости этой величины от угла поворота. С этой целью данные, полученные для разных центральных ячеек, усредняются. Средний коэффициент теплоотдачи определяется из уравнения (3-25). 202 [c.202]

Мерники конденсата также имеют паровые рубашки (на рис. не показаны). Каждый мерник имеет указатель уровня для определения количества конденсата, стекающего с соответствующей тарелочки. Форма тарелочек предупреждает заливание опытной трубы конденсатом. Кроме того, в них предусмотрены медные трубки 4 для отвода неконденсирующихся газов, накапливающихся при конденсации пара. Эти газы отводятся из греющей камеры по трубопроводу 15 с помощью соответствующих продувочных вентилей. Греющий пар конденсируется не только на поверхности опытной трубы, но, кроме того, еще на стенках греющей камеры. Этот конденсат стекает в нижнюю часть греющей камеры, откуда отводится в дренаж. Для отвода конденсата, образующегося на торцовой части греющей камеры, предусмотрено специальное конусное устройство 16. Скорость движения жидкости в опытной трубе (скорость циркуляции) измеряется трубкой Клеве, установленной в центре между фланцами в специальном патрубке на входе в опытную трубу. Измерение температуры жидкости внутри опытной трубы производится при помощи дифференциального термозонда в четырнадцати точках в центре каждого измерительного участка. Кроме того, измеряется температура жидкости на входе в опытную трубу с помощью термопары. Измерение температуры поверхности опытной трубы производится семью термопарами, установленными в семи точках в центре каждой нечетной секции. Термопары выполняются из меди и константана и заделываются в канавках глубиной 0,8 и длиной 70 мм на наружной поверхности опытной трубы. Э. д. с. термопар измеряется компенсационным методом. Разность между температурами в камере вторичного пара и температурой жидкости в различных точках опытной трубы опре-17 259 [c.259]

Парокапельное ядро. В стационарных условиях движения двухфазной смеси в дисперсно-кольцевом режиме между пленкой на стенке и парокапельным ядром устанавливается равновесие массообмена, когда поток осаждения D равен потоку уноса Е. В этом случае расходы жидкости в пленке и ядре являются в достаточной степени консервативными характеристиками двухфазной среды. Естественно, что эти равновесные условия реализуются на участке гидродинамической стабилизации потока, который но измерениям различных авторов [2.70, 2.71] в трубах составляет 150 калибров. [c.73]

Для точности измерения расхода методом гидравлического удара записываемая прибором диаграмма должна иметь достаточно большой масштаб. Прибор должен быть для любого метода измерения по своей системе записи дифференциальным, т. е. регистрирующим только разность между напором динамическим и статическим при простом методе или разность динамических напоров в двух сечениях при методе дифференциальном. Действительно, если бы прибор записывал абсолютный динамический напор, который имеет значительную величину и из него вычитался бы постоянный напор при установившемся режиме, то разность ординат была бы на диаграмма относительно небольшой, в особенности при медленном закрытии регулирующего органа, что лишало бы данный метод, как правило, практической ценности. Когда движение жидкости в трубопроводе отсутствует, то прибор показывает нуль. Если в трубопроводе существует установившееся течение жидкости, то прибор регистрирует перепад напора, равный сумме изменения скоростного напора и гидравлических сопротивлений между замеряемыми сечениями. [c.234]

СЛОЯХ дискретная фаза быстро достигает состояния равновесия. Массообмен в псевдоожиженных слоях в процессе сушки гранулированных материалов изучался в работе [45]. Измерения проводились при сушке жидкотекучего шлака. Авторы работы [188] исследовали случай противотока, включая капли жидкости и плотные слои, представляшицие предельные случаи, когда скорость частиц равна нулю. Олни [579] недавно сделал сообш,ение об экстрагировании жидкости жидкостью в контакторе с противоточным движением с учетом распределения капель по размерам. [c.424]

Сравнительно точными измерениями движения жидкости в круглых гладких трубах на участках, достаточно удаленных от входа и ирн отсутствии различных возмущающих условий (крана, выступов и т. п.), устаиовле-1 0, что когда число Рейнольдса меньше значения Яе,1 = 2 320 или Яеп = 580, реэюим движения будет уегойчиво ламинарным. [c.75]

Сравним Шх, полученные по уравнению (11.96) и из опыта. Измерения скорости турбулентного движения жидкости по сечению канала были произведены французской исследовательницей Конт-Белло (см. рис. 11.7). Из рис. 11.7 видно, что при гШ 0,8 характер распределения скорости меняется в свете проведенного выше теоретического анализа это означает, что профиль скоростей переходит из логарифмического в параболический. Ж. Конт-Белло отмечает, что профиль скоростей вблизи оси канала хорошо описывается параболой, хотя и не приводит доказательств этого. [c.430]

Гидромеханика (гидравлика) как наука сформировалась в XVIII веке в Российской академии наук работами Д. Бернулли (1700—1782), Л. Эйлера (1707—1783) и М. В. Ломоносова (1711 — 1765). М. В. Ломоносов открыл закон сохранения вещества в движении, который является физической основой уравнений движения жидкости. В своих работах О вольном движении воздуха, в рудниках примеченном , Попытка теории упругой силы воздуха , а также разработкой и изготовлением приборов для измерения скорости и направления ветра М. В. Ломоносов заложил основы гидравлики как прикладной науки. Л. Эйлер составил известные дифференциальные уравнения относительного равновесия и движения жидкости (уравнения Эйлера), а также предложил способы описания движения жидкости. Д. Бернулли получил уравнение запаса удельной энергии в невязкой жидкости при установившемся движении (уравнение Бернулли), являющееся основным в гидравлике. [c.4]

Таким образом, при турбулентном движении жидкости в трубах местная скорость на расстоянии 0,223г от стенки трубы равна средней скорости. Это обстоятельство используется для измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах измерительный прибор (трубка Пито, вертушка) устанавливают в точке средней скорости, а замеренную величину последней умножают на площадь живого сечения трубопровода [2]. В широкой области изменения чисел Рейнольдса этот метод обеспечивает возможность измерения расхода с точностью 2 %. При этом ошибка от установки измерительного прибора не в точке средней скорости, а на некотором расстоянии от нее при определении расхода не превышает 0,5 % Определение расхода в трубопроводе путем измерения скорости в одной точке можно рекомендовать для потоков, движущихся с большими скоростями, так как этот метод измерения не вызывает больших потерь напора. [c.185]

Экспериментальные работы вьшолнялись на прозрачных трубах диаметром 10,8 и 15 мм длиной 500, 700, 900 и 1000 мм. Форма течения исследовалась при опускном движении жидкости в прозрачных трубах при визуалы ом контроле за состоянием свободной поверхности в соответствии со схемой рис. 5.5. При выполнении этих экспериментов измерялись статические давления в подводящей камере перед завихрителем и на стенке трубы. Измерения проводились дифференциальными манометрами, установленными через каждые 50 мм, причем пределы измерения в манометрах подбирались в соответствии с измеряемым перепадом давления. [c.129]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗМЕРЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОСЛАБЛЕНИЯ И ССРЕДНЕННОГО ПО ВРЕМЕНИ КОЭФФИЦИЕНТА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИ КОЛЕБАТЕЛЬНОМ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ В КАНАЛЕ [c.214]

Рабочие жидкости подбирались так, чтобы перепады по дифмано-метрам не были при измерениях меньше 100 мм. За исключением опытов при больших расходах пара на давлениях 30 атм, движение пароводяной смеси в контуре происходило без пульсаций. Поэтому максимальная возможная ошибка отсчета перепада давления может быть оценена в 5 мм. В зависимости от удельного веса жидкости в дифманометре она соответствовала 3—10 кПм" м. Погрешность расчета полезного напора в среднем за опыт [c.202]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Теоретической предпосылкой для теплового моделированин является наличие соответствующего математического описания исследуемого явления в виде системы уравнений и условий однозначности, Согласно третьей теореме подобия М. В. Кирпичева, явление в модели будет подобно исходному явлению, если оба они подчиняются одинаковым по физическому содержанию и форме дифференциальным уравнениям и одинаковым яо физическому содержанию и форме записи уравиениям, определяющим условия однозначности. Применительно к процессам конвективного теплообмена это означает, что рассматриваемые явления протекают в геометрически подобных системах, имеют подобное распределеняе скорости и температуры во входных сечениях геометрических системах, подобное распределение полей физических параметров в потоке жидкости. Кроме того, одноименные, определяющие критерии подобия для явления-модель и явления-образец должны быть численно одинаковыми. Перечисленные условия подобия являются необходимыми и достаточными. Практически точно удается осуществить не все перечисленные требования при моделировании явлений. Геометрическое подобие модели и образца и подобное распределение скоростей во входном сечении может быть выполнено относительно просто. Подобное распределение температуры в жидкости при входе в модель выполняется также достаточно легко, если задается постоянное распределение температуры м скорости при входе в модель. Наоборот, осуществление подобного распределения температуры в жидкости у поверхности нагрева в модели и образце является весьма трудной задачей, хотя и возможно путем применения различных способов обогрева поверхности. Для расчета средств обогрева поверхности нагрева необходимо выбрать перепад между температурами поверхности нагрева и омывающей ее жидкостью в модели. При развитом турбулентном движении указанный температурный перепад непосредственно в критерий подобия не входит. Поэтому опыты можно производить и при таком значении температурного напора, которое обеспечивает необходимую точность его измерения. [c.311]

В разделах Г., посвящённых истечению жидкости из отверстии и через водосливы, приводятся расчётные зависимости для определения необходимых размеров отверстий в разл. резервуарах, шлюзах, плотинах, водопропускных трубах и т. д., а также для определения скоростей истечения жидкостей п времени опорожнения резервуаров. Гидравлич. теория фильтрации даёт методы расчёта деблта и скорости течения жидкостей в разл. условиях безнапорного и напорного потоков (фильтрация воды через плотины, фильтрация нефти, газа и воды в пластовых условиях, фильтрация из каналов, приток к грунтовым колодцам и пр.). В Г. исследуются также движение наносов н открытых потоках и пульпы в трубах, методы измерений в натурных и лабораторных условиях, моделирование гидравлич. явлений и др. вопросы. [c.460]

В предлагаемом справочнике приведены обобщающие данные по методам расчета трения и тепломассообмена на телах, обтекаемых жидкостью и газом, на основе теории пограничного слоя. Справочник составлен по обычной схе.ме. Даны предпосылки теории механики жидкости и газа, затем рассмотрены методы расчета трения и теплообмена в ламинарном пограничном слое и, наконец, в турбулентном пограничном слое. В обоих случаях движение несжимаемой жидкости предшествует движению сжимаемой жидкости. При рассмотрении ламинарного погра.ничного слоя большое внимание уделено точным (автомодельным) методам расчета. Сообщаются также основные сведения по теории равновесных турбулентных слоев. В книгу включены те из приближенных методов расчета, которые согласуются с данными измерений и получили практическое применение. В справочник не включены сведения о влиянии химических реакций, возникающих при гиперзвуковых скоростях, на процесс течения в иограничном слое. Изложению этих сведений посвящена книга У. X. Дорренса [Л. 25]. В справочник по возможности не включены те данные по трению и тепломассообмену в турбулентном пограничном слое, которые достаточно полно изложены в монографии С. С. Кутателадзе и А. И. Леонтьева [Л. 48]. [c.4]

Гидродинамические эффекты можно наблюдать непосредственно [3], их можно проследить и по результатам измерений. Например, в работе Гудвина и Макфадиена [5] подробно исследовался и-гексан. Обработка рис. 6 этой работы показывает, что при опытах жидкость находилась в ламинарном самопроизвольном движении, т. е. корень кубический из силы протекающего тока пропорционален приложенному напряжению (минус электродная поправка порядка полукиловольта). В книге Г. И. Сканави [6] приводятся результаты измерения проводимости трансформаторного масла (рис. 156), причем снова для кривых 1, 2, 3 и 5 прихо- [c.280]

На стенде (рис. 105) распределитель исследовался при работе гидромашины НПА-64 в насосном и моторном режимах. При работе гидромашины 3 в моторном режиме гидромашина 4 служила тормозом и нагружалась осевым дросселем 6. Для исследования гидромашин в режиме работы экскаватора дроссель 4 приводился в колебательное движение от кулачка задатчика 5. При исследовании режима работы с постоянной нагрузкой задатчик 5 отключался и дроссель 6 регулировался вручную. Измерение расхода жидкости в гидросистеме осуществлялось расходомером 8, включаемым золотником 7. Кроме датчиков давления в распределителе при испытаниях использовались тензоманометры во внешних магистралях и устанавливались термопара и термометр в баке. Ошибка при измерении всех перечисленных величин составляла не более 4%. [c.199]

Жуковский Н. Е., Видоизменение метода Кирхгофа для определения движения жидкости в двух измерениях при постоянной скорости, данной на неизвестной лини и потока (1890), Поли. собр. соч. 3, Оборо тгнз, 1936. [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...