Круглой гладкой трубе

При изучении теплообмена для случая поперечного омывания гладких труб в качестве определяющего размера I выбирают наружный диаметр трубы. При течении жидкости в круглых гладких трубах за определяющий размер принимают внутренний диаметр трубы, При изучении движения жидкости и теплообмена в каналах иной формы в качестве определяющего линейного размера берут так называемый эквивалентный диаметр [c.335]

При турбулентном потоке для круглой гладкой трубы [c.17]

Поскольку 8850 ]> 2300, то движение жидкости турбулентное. Коэффициент сопротивления для круглой гладкой трубы при турбулентном режиме течения жидкости [c.19]

Режим движения воздуха в воздухопроводах может быть ламинарным и турбулентным. Переход от ламинарного режима к турбулентному определяется критическим числом Рейнольдса. Для круглых гладких труб [c.177]

Жидкости с переменной вязкостью. При турбулентном течении в круглой гладкой трубе в случае охлаждения жидкости (Рш И/ = 1-1-2). [c.49]

Для пакетов, составленных из круглых гладких труб, при поперечном обтекании незапыленными газами в диапазоне значений Re от 1,5-10 до 100-10 [c.133]

Как показали экспериментальные исследования, эти формулы могут использоваться для жидких металлов, органических, низко-кипящих и других жидкостей при расчете гидравлического сопротивления прямых круглых гладких труб в изотермических условиях. [c.202]

Рпс. 9-1. Распределение средней скорости вблизи гладкой стенки. Экспериментальные точки — по данным исследования движения в круглой гладкой трубе [Л. 89]. [c.226]

Круглая гладкая труба 2100—2300 [c.30]

Круглые гладкие трубы 2000—2300 [c.54]

Экспериментальные точки—по данным исследования движения в круглой гладкой трубе [Л.ЗЗ] [c.326]

В круглых гладких трубах при Ке<2 300 режим движения ламинарный, при Ке>2 300 — турбулентный. [c.19]

Окончательная зависимость [Л. 200], рекомендуемая для расчета коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении в прямых круглых гладких трубах, имеет вид [c.204]

Рассмотрим течение капельной жидкости и теплообмен в круглой гладкой трубе диаметром ё=2го. Во входном сечении трубы вектор скорости направлен вдоль оси, а скорость жидкости и температура /о постоянны по сечению и не изменяются во времени. В моменты времени, предшествующие начальному (т<0), температура жидкости по всему объему и температура стенки одинаковы и равны о следовательно, теплообмен отсутствует и в трубе осуществляется изотермическое течение жидкости. В начальный момент времени (т=0) температура стенки или плотность теплового потока на стенке мгновенно изменяется и принимает постоянные во времени и по поверхности значения /с или дс. В течение некоторого промежутка времени в трубе наблюдается нестационарный переходный процесс, а затем (при т— -оо) наступает стационарное состояние. Для общности будем считать физические свойства жидкости зависящими от температуры. [c.39]

Математическая формулировка задачи для явления теплоотдачи была рассмотрена в 5 главы II. Система дифференциальных уравнений, описывающая процесс теплоотдачи, при современном состоянии математического аппарата даже при введении упрощающих предпосылок решается только для некоторых простейших случаев. Например, путем интегрирования системы дифференциальных уравнений получена формула для определения коэффициента теплоотдачи при ламинарном течении несжимаемой жидкости в круглой абсолютно гладкой трубе, но из-за большого числа упрощающих предпосылок эта формула плохо согласуется с опытными данными. [c.309]

Уравнение распределения скорости в универсальных координатах (3.53) может быть рассмотрено двояко 1) как уравнение, описывающее распределение скорости в конкретной трубе, через которую перемещается определенная среда, имеющая известный расход, т.е. при определенном числе Рейнольдса и 2) как уравнение, описывающее распределение скоростей в обезличенных параметрах, соответствующих пристенному турбулентному движению через множество гидравлически гладких труб круглого сечения. [c.79]

Пример 1. Определение сопротивления движению несжимаемой жидкости в цилиндрических трубах. Рассмотрим течение вязкой несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической гладкой трубе. Пусть задача состоит в нахождении структуры зависимости падения давления Ар на участке длиной I от параметров системы. [c.130]

Рассмотрим ламинарный установившийся поток жидкости в круглой гладкой горизонтальной трубе (рис. 6.6). Экспериментально получено, что несмотря на отсутствие каких-либо препятствий на пути потока, имеет место потеря напора, равная падению пьезометрической (или энергетической) линии на рассматриваемом участке. Если все поперечные сечения участка находятся в равных условиях, что имеет место при их достаточной удаленности от мест возмущений, то потери равномерно распределены по длине потока, что подтверждается прямолинейностью линии энергии, получаемой опытным путем. Такие потери назовем потерями по длине и обозначим их через Лд. В чистом виде они могут иметь место только в потоке с постоянной по его длине средней скоростью (т. е, в равномерном потоке, который может существовать лишь в прямой цилиндрической трубе или призматическом канале). [c.139]

Рассмотрим ламинарный установившийся поток жидкости в круглой гладкой горизонтальной трубе (рис. 61). Опыт показывает, что, несмотря на отсутствие каких-либо препятствий на пути потока, имеет место потеря напора, равная падению пьезометрической (или энергетической) линии на рассматриваемом участке. Если все поперечные сечения этого участка потока находятся в равных условиях, что имеет место при его достаточной удаленности от мест возмущений, то потери равномерно распределены по длине потока. Это подтверждается прямолинейностью [c.151]

По формуле (27.8) можно рассчитывать теплоотдачу для гладких труб любой формы поперечного сечения круглого, квадратного, прямоугольного, треугольного, кольцевого .. ЪЗ), щелевого (а/6 = 1... 40) и других и для всех упругих и капельных жидкостей при 1 Re/ 5 -10 и 0,6 <Рг< 2500. За определяющий размер в (27.8) принят эквивалентный, или гидравлический, диам-етр [c.317]

Свойство устойчивости представляет собой характеристику движения жидкости в целом, поэтому для гладких труб это свойство должно определяться числом Рейнольдса R. Опыт хорошо подтверждает этот вывод. Для малых значений чисел Рейнольдса ламинарное движение устойчиво, для больших— неустойчиво. Режим движения определяется числом Рейнольдса. Граница устойчивости ламинарного движения характеризуется] некоторым значением числа Рейнольдса, которое называется критическим. Для круглых цилиндрических труб критическое значение числа Рейнольдса имеет порядок R p= 1000 1300. [c.44]

При турбулентном движении жидкости коэффициент гидравлического трения в трубах некругового поперечного сечения можно определять по формулам для круглых труб. При этом в ряде случаев коэффициенты гидравлического трения оказываются близкими к соответствующим коэффициентам в круглых трубах (при равенстве эквивалентных диаметров), как это видно из рис. 4.33. Число Рейнольдса в этом случае имеет вид Ре = ис/э/т. Однако для некоторых форм поперечных сечений коэффициенты гидравлического трения заметно отличаются от соответствующих коэффициентов для круглых труб с одинаковым эквивалентным диаметром. Так, для прямоугольных гладких труб шириной В и высотой к коэффициент гидравлического трения зависит от отношения Б//г, убывая с его ростом, и может отличаться от соответствующего коэффициента для круглых труб при одинаковых г/, на 20 %. [c.194]

Коэффициент Л=7.Ре / для гидравлически гладкой трубы с поперечным сечением в форме равнобедренного треугольника изменяется в зависимости от угла 2а (рис. 4.34). При 2сс 40° значение А для треугольного сечения отличается от значения А для круглого сечения (при одинаковых с/з) всего на 5 7о, но при а=15° —уже примерно на 15 %. [c.194]

Найти отношение коэффициентов теплоотдачи (а /а ) от стенки трубы к воздуху при движении воздуха внутри длинной гладкой трубы круглого поперечного сечения с внутренним диаметром — 50 мм при внешнем поперечном обтекании воздухом одиночной трубы с наружным диаметром d = -= 50 мм, для скорости а) 4 м/с б) 8 м/с в) 12 м/с. Среднюю температуру воздуха во всех случаях принять равной 10° С. [c.232]

Блазиус в 1913 г. на основании обработки многочисленных опытов по исследованию движения жидкости в круглых гладких (латунных) трубах при числах Рейнольдса R o от 4000 до 100000 установил эмпирическую зависимость [c.160]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ТЕЧЕНИИ ЖИДКОСТИ В ГЛАДКИХ ТРУБАХ КРУГЛОГО ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ [c.210]

Труба круглая, гладкая, внутренний диаметр трубы d и длина /. [c.42]

В исследовании, проведенном в МЭИ [Л. 30], подробно изучены различные виды шероховатости типа резьбы , кото- рая наносилась на внутреннюю поверхность круглой трубы диаметром d=16,7 мм и f/d=100. Опыты проводились с водой. На рис. 10-4 приведены опытные данные, относящиеся к резьбе треугольного профиля (рис. 10-3,а). Коэффициент теплоотдачи отнесен к поверхности гладкой трубы (без учета эффекта оребрения). Приведенные данные показывают, что такой вид искусственной шероховатости позволяет значительно увеличить теплоотдачу. В этом исследовании было показано также что скругленная шероховатость (рис. 10-3,6) значительно менее эффективна в ряде случаев она вообще не дает увеличения теплоотдачи в сравнении с гладкой поверхностью. Это указывает на то, что острая кромка выступов имеет существенное значение для интенсификации теплоотдачи. [c.273]

Пример 1. Материальная точка движется внутри гладкой трубы круглого сечения, которая может вращаться свободно около вертикального диаметра. [c.197]

Круглые трубы. Коэффициент сопротивления трения круглой трубы (1о) в зависимости от числа Рейнольдса и относительной шероховатости может быть найден по графику (рис. 1.1). Для технически гладких труб при Ре = 4 10 10 используется формула Блазиуса [c.20]

Рис. 3-8. Зависимость коэффициента сопротивления f от критерия Рейнольдса Re для изотермического течения газов и жидкостей в круглых трубах [Л. 988]. я —область ламинарного течения / — ламинарный поток в круглых трубах, /= 16/Re 2 — промышленные стальные и чугунные трубы 3 — гладкие трубы типа стеклянных, медных.

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

Сравнительно точными измерениями движения жидкости в круглых гладких трубах на участках, достаточно удаленных от входа и ирн отсутствии различных возмущающих условий (крана, выступов и т. п.), устаиовле-1 0, что когда число Рейнольдса меньше значения Яе,1 = 2 320 или Яеп = 580, реэюим движения будет уегойчиво ламинарным. [c.75]

Во многие критерии входит линейная величина называемая определяющим линейным размером. Определяющим называется размер, от которого в большой степени зависит развитие процесса конвекпшвного теплообмена. При движении жидкости внутри круглых гладких труб за определяющий размер принимают внутренний диаметр трубы / = В случае поперечного омывапия гладкой трубы или пучка труб за определяющий размер принимают наружный диаметр трубы 1 = df . При движении жидкости в каналах в качестве определяющего [c.84]

При расчете турбулентного пограничного слоя в отличие от ламинарного в том или ином виде должны использоваться результаты эксперимента это обусловлено сложностью механизма турбулентного переноса и отсутствием его полного чисто теоретического описания. Первые экспериментальные исследования трубулентного движения относились к течению жидкоети в круглой трубе. Так, в 1913 г. путем обработки многочисленных опытов для круглых гладких труб Г. Блазиус установил следующую эмпирическую зависимость [c.364]

В круглых гладких трубах при Re<230G режим движения ламинарный, при Re>2300 — турбулентный (установлено опытным путем). [c.19]

Турбулентное двиясение наступает при значении числа Рейнольдса, большем критического. Критическое число для потока, протекающего в круглой гладкой трубе Кеф == 2000 - 2400, [c.313]

Л=ЛКе для гидравлически гладкой трубы с поперечным сечением в форме равнобедренного треугольника в зависимости от угла 2а. При 2ал 40° значение А д.чя треугольного сечения отли-чается от аналогичного значения Л для круглого сечения (при одинаковых da) всего на 5%, но прп а= 15°уже примерно на 15%. [c.193]

По формуле (10.3) можно рассчитывать теплоотдачу для гладких труб любой формы поперечного сечения круглого, квадратного, прямоугольного, треугольного, кольцевого (djd щеле- [c.189]

Критическое число Рейнольдса определяется экспериментально и зависит от большого числа различных факторов. Явление этого перехода изучалось Г. Хагеном (1839 г.), Д. И. Менделеевым (1880 г.), однако систематические исследования возникновения турбулентного течения с установлением критерия перехода были проведены О. Рейнольдсом в 1883 г. для потока в круглой трубе. Критерием перехода оказался установленный анализом единиц измерения комплекс ршс11 1, где w — осредненная по поперечному сечению скорость, ай — диаметр трубы. Последующими многочисленными исследованиями было установлено существование двух чисел Рейнольдса — верхнего и нижнего. Нижнее значение равно примерно 2300 если Ке=ршй/р, 2300, то устойчивость ламинарного течения невозможно нарушить никакими возмущениями. В качестве верхнего числа Рейнольдса обычно принимают значение Ре=10 000, при котором в трубах с технической шероховатостью устанавливается развитое турбулентное течение. Однако в гладких трубах с плавным входом и отсутствием возмущений удавалось затягивать ламинарный режим до значительно больших значений Ре. [c.357]

Рабочйй канал представлял собой круглую технически гладкую трубу из стали ОХ18Н10Т диаметром 12/10 мм с концентрически расположенным в ней секционированным вытеснителем из нержавеющей стали диаметром 6,2 мм. Ширина кольцевой щели составляла 1,9 мм, а длина обог- [c.81]

Для сжигания пламенных углей могут быть применены горелки круглые и щелевые. Скорость выхода не должна превышать для первичного воздуха 25 Mj eK, для вторичного воздуха 35 Mj en. Расстояние от оси круглых горелок до начала холодной воронки или середины труб гранулятора не должно быть меньше 1,5 м, а при шелевых горелках — I м от осей круглых или щелевых встречных горелок до экранных труб должно быть не меньше 1,5 м. Необходимо полное экранирование стен гладкими трубами. Весь воздух для горения должен подаваться только через горелки. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...