Скорость местная в трубе

Этот результат показывает, что в трубе постоянного сечения с сопротивлением и при отсутствии отвода тепла непрерывный переход через скорость звука (т. е. от дозвуковой скорости течения к сверхзвуковой) невозможен. В самом деле, допустим, что скорость течения газа в трубе достигла значения W, большего местной скорости звука с. Так как точка w = является точкой максимума функции s(z >), то s энтропия газа по самой природе реальных процессов может только возрастать, но не убывать. Это и означает, что переход через скорость звука в трубе постоянного сечения неосуществим, т. е. при w = имеет место кризис течения, а сама скорость w есть критическая скорость течения Шкр. Как показывает опыт, течение газа по достижении критического значения скорости Шкр (равного местной скорости звука с) превращается из стационарного в нестационарное, или пульсирующее, т. е. в потоке газа при переходе через критическое значение скорости развиваются интенсивные колебания, приводящие к значительным потерям энергии движения и в конечном счете к возрастанию энтропии газа. [c.290]

Скорость потока газа безразмерная 20, 21, 26—49 --местная в трубе 237 [c.894]

При наличии растворенного в питательной воде кислорода или углекислого газа происходит интенсивная коррозия внутренней поверхности нагрева экономайзера. Особенно быстро выходят из строя вследствие коррозии стальные экономайзеры, имеющие небольшую толщину стенки труб по сравнению с чугунными. Интенсивность коррозии возрастает при пониженных нагрузках котла вследствие уменьшения скорости воды в трубах экономайзера. Коррозии подвергаются в первую очередь участки, на которых имеются местные сопротивления (повороты, прикипевший шлам, колечки сварочного грата). Для предотвращения коррозии внутренней поверхности нагрева водяных экономайзеров содержание растворенного в питательной воде кислорода не должно превышать значений, указанных в табл. 6-1. [c.259]

При эксплуатации стальных водяных экономайзеров и воздухоподогревателей необходимо систематически следить за состоянием поверхности нагрева. Опыт показывает, что повреждения стальных экономайзеров чаще всего происходят вследствие внутренней и наружной коррозии труб, а воздухоподогревателей — из-за наружной коррозии. Внутренняя коррозия экономайзеров происходит при неудовлетворительной работе деаэраторов и наличии в питательной воде кислорода в недопустимом количестве. В соответствии с правилами Госгортехнадзора для котлов с давлением до 3,82 МПа производительностью 2 т/ч и более, оборудованных стальными экономайзерами, содержание растворенного кислорода в питательной воде не должно превышать 30 мкг/кг. Интенсивность коррозии возрастает при пониженных нагрузках котла вследствие уменьшения скорости воды в трубах экономайзера. Коррозии подвергаются в первую очередь участки, на которых имеются местные сопротивления (повороты, прикипевший шлам, колечки сварочного грата). [c.103]

Конический конфузор. В коническом конфузоре потеря давления зависит от квадрата скорости потока в трубе с меньшим диаметром, от коэффициента местных потерь и угла фк конической части конфузора (рис. 9) [c.16]

Наиболее точный расчет скорости подвижной поперечины при насосно-аккумуляторном приводе можно выполнить с помощью уравнений неустановившегося движения жидкости, полученных Н. Е. Жуковским и называемых уравнениями гидравлического удара. Однако их использование связано с громоздкими вычислениями. Кроме того, необходимо знать опытные коэффициенты местных сопротивлений, зависящие от конструкции элементов гидравлических систем (гладкие трубы тех или иных размеров, тройники, угольники, клапаны и т. д.), а также характер течения жидкости. Поэтому обычно при расчетах гидросистем, в которых имеется неустановившееся движение жидкости, используют уравнение Д. Бернулли, не учитывающее упругости жидкости и трубопровода (в приводимом уравнении скорость жидкости в трубах приведена к скорости рабочего плунжера пресса) [c.133]

Падение давления при входе в опускные трубы вследствие создания скорости воды в трубе и потерь на преодоление местных сопротивлений входа из барабана в трубу определяется из выражения [c.334]

Турбулентный поток в трубе по структуре поля осредненных местных скоростей можно условно разделить па две части на основной поток, имеющий сравнительно небольшое уменьшение у с ростом радиуса г от нуля (турбулентное ядро потока), и на пристеночный кольцевой слой малой толщины 6 (см. рис. 22), где имеет место большой отрицательный градиент скорости и интенсивное ее уменьшение до нуля. Этот слой иногда называют пограничным слоем в трубе или пограничной пленкой. [c.84]

СВЯЗЬ МЕЖДУ МЕСТНОЙ, СРЕДНЕЙ И МАКСИМАЛЬНОЙ СКОРОСТЯМИ ПРИ ТУРБУЛЕНТНОМ ДВИЖЕНИИ В ТРУБАХ [c.84]

Этот результат означает, что в трубе постоянного сечения с сопротивлением и при отсутствии отвода теплоты непрерывный переход через скорость звука (т. е. от дозвуковой скорости течения к сверхзвуковой) невозможен. В самом деле, допустим, что скорость течения газа в трубе достигла значения щ, большего местной скорости звука с. Так как точка = с является точкой максимума функции з (щ), то з т. е. при переходе через точку [c.326]

Если применить к рассматриваемому теплоизолированному течению газа в трубе с трением понятие политропического процесса, то из изложенного выше вытекает, что показатель политропы является переменной величиной, меняющейся от сечения к сечению, причем с приближением скорости течения к критической (т. е. к местной скорости звука) значение показателя политропы п стремится к показателю адиабаты k. [c.327]

Для измерения скоростных напоров применяется гидрометрическая трубка (рис. 45), состоящая из пьезометра и трубки Пито. Определить местную скорость движения жидкости в трубе, если разность высот равна АА = 620 мм. [c.36]

Местная скорость потока воды в трубе измеряется трубкой Прандтля (рис. 49). Перепад давления определяется двухжидкостным микроманометром, верхняя часть которого заполнена керосином плотностью 840 кг/м . Разность высот менисков в дифманометре установилась равной АА = 64 мм. [c.39]

Рассмотрим установившийся поток в трубе с местным сопротивлением, причем диаметры трубы перед сопротивлением и за ним могут быть различны цилиндрические участки трубы для простоты будем считать горизонтальным .. Выберем сечения 1—/ и 2—2, нормальные к вектору средней скорости, и составим уравнение Бернулли, разрешив его относительно потерь [c.141]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

В каждый момент времени все параметры газа в трубе изменяются непрерывно от их значения на поршне (перед и за поршнем) до их значений на бесконечности. Тогда к этой системе можно применить закон распространения малых возмущений, считая, что в каждой точке скорость распространения возмущений равна местной скорости звука. Так как в указанный момент времени температура перед поршнем убывает вдоль трубы х > О, рис. VI.7, а), а за поршнем она растет при удалении от поршня (х < 0), то местная скорость звука, пропорциональная корню квадратному из абсолютной температуры, перед поршнем убывает вдоль трубы, а за поршнем (при удалении от него) растет. [c.150]

Французский ученый Шези известен работами в области равномерного движения жидкости. Его формула для средней скорости движения жидкости и в настоящее время является основной при расчете каналов, естественных русел и труб. Работы Вентури посвящены главным образом исследованиям истечения жидкости через отверстия и насадки (насадок Вентури, водомер Вентури), а работы Вейсбаха — преимущественно изучению местных и путевых потерь напора в трубах. Результаты широких исследований Базена, изучавшего истечение жидкости через водосливы, а также равномерное движение жидкости, используются и в настоящее время (формулы Базена для водосливов с тонкой стенкой). [c.8]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

Определп ть местную скорость газа в трубе и (рис. 11.22), если а) показания гидродинамической трубки hi = 20 мм вод. ст. и пьезометра йа = 35 мм вод. ст. плотность газа р = 0,9кг/м б) == == 10 мм вод. ст. = 50 мм вод. ст. р = 1,2 кг/м . [c.44]

Скорость теплоносителя в трубах не должна превышать 2 Mj et . Предел повышению скорости ставит увеличение потери напора, которая не должна быть более 1,0 Kzj M . Потеря напора определяется по формулам гидравлики. Местные потери напора (повороты, вход в трубы из крышек, выход из труб и пр.) оценивают обычно в 1,5 (п+1) скоростных напоров, подсчитанных по скорости теплоносителя в трубах (п — число ходов). [c.649]

Однако в отдельных случаях истинные причины неполадок в работе котла бывает трудно определить. Это относится главным образом к небольшим, трудно обнаруживаемым, дефектам местный занос солями отдельных змеевиков пароперегревателя, небольшое ухудшение условий циркуляции, при котором еще не происходит циркуляционных аварий, но наблюдается интенсивное отложение железоокнсных накипей вследствие малой кратности циркуляции. ч небольшой скорости воды в трубах. [c.146]

Вход в трубу. Практический интерес представляет местное сопротивление, оказываемое при входе жидкости в трубу из большего объема, в качестве которого здесь служит жидкостный бак, силовой цилиндр, шневмогидравлический аккумулятор, фильтр и др. Под большим объемом понимается объем с площадью сечения в плоскости, перпендикулярной к оси отверстий (трубы) F 100 /, де / — площадь сечения отверстия. Расчет потерь для этого случая ведется по формуле (70), причем под и понимается средняя скорость жидкости в трубе. [c.81]

Казалось бы, что, уменьшая сечение трубы и увели чивая давление, можно получать сколь угодно большие скорости газового потока. Однако с помощью только суживающейся трубы не удалось получить скорость потока, превышающую местную скорость звука в трубе. [c.171]

Ионический нонфузор (сужение трубы в виде конуса). В коническом конфузоре потеря давления зависит от квадрата скорости потока в трубе с меньшим диаметром, от коэффициента местных потерь и угла ф, конической части конфузора (рис. 16) и определяется по формулё (14). [c.18]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Проследим за изменением режима вытекания газа при уменьшении давления ро внешней среды, в которую газ выпускается. При уменьшении внешнего давления от значения, равного давлению ро в сосуде, и вплоть до значения р одновременно с ним падает также и давление pi в выходном сечении трубы, причем оба эти давления (pi и ре) остаются равными друг другу другими словами, все падение давления от ро до внешнего происходит внутри сопла. Выходная. же скорость и, и полный расход газа Q = y,Smiii монотонно возрастают. При р = р выходная скорость делается равной местному значению скорости звука, а расход газа — значению Qmax-При дальнейшем понижении внешнего давления выходное давление перестает падать и остается все время равным р падение же давления от р до ре происходит ун е вне трубы, в окружающем пространстве. Другими словами, ни при каком внешнем давлении падение давления газа в трубе не может быть ббльш им, чем от ро до р так, для воздуха (р , = 0,53 Ро) максимальное падение давления составляет [c.504]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

XII.5. Участок водопроводной трубы с рядом местных сопротивлений перед установкой испытывается на воздухе (р = 1,3 кг/м v = = 0,15 mV ) в лаборатории. Определить скорость продувки, при которой будет сохраняться вязкостное подобие, если скорость движения воды (р = 1000 кг/м v = 0,01 см с) в трубе будет равной = 2 м/с. Какой будет потеря давления в натуре, если при движении воздуха она составляет = 6 кПа (0,0612 кгс/см ) [c.298]

При исследовании закономерностей турбулентного движения в трубах целесообразно исходить, как это было сделано в случае ламинарного движения, из выражения для касательного напряжения. Природа касательных напряжений, возникающих в турбулентном потоке, более сложна, чем в ламинарном. В процессе турбулентного перемешивания массы жидкости из центральной части трубы попадают в область потока у стенок, и, наоборот, частицы, движущиеся у стенок, — в центральную область потока. Массы, перемещающиеся из центральной части потока к периферии, обладают большими продольными скоростями, чем перемещающиеся в противоположном направлении, так как осредненная местная скорость больше в центральной области потока. Массы, движущиеся с меньшими скоростями, попадая в область больших ос-редненных скоростей, тормозят движение жидкости в этой области. Таким образом, обмен массами жидкости в потоке в поперечном направлении приводит к соответственному обмену количеством движения. [c.178]

Таким образом, при турбулентном движении жидкости в трубах местная скорость на расстоянии 0,223г от стенки трубы равна средней скорости. Это обстоятельство используется для измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах измерительный прибор (трубка Пито, вертушка) устанавливают в точке средней скорости, а замеренную величину последней умножают на площадь живого сечения трубопровода [2]. В широкой области изменения чисел Рейнольдса этот метод обеспечивает возможность измерения расхода с точностью 2 %. При этом ошибка от установки измерительного прибора не в точке средней скорости, а на некотором расстоянии от нее при определении расхода не превышает 0,5 % Определение расхода в трубопроводе путем измерения скорости в одной точке можно рекомендовать для потоков, движущихся с большими скоростями, так как этот метод измерения не вызывает больших потерь напора. [c.185]

Данные четвертой строчки таблицы представляют значительный практический интерес, так как они дают указание, на каком расстоянии от стенки трубы местная скорость равна средней. Зная это расстояние, достаточно в этом месте установить трубку Пито — Прандтля, чтобы по ее показаниям определить расход как произведение скорости на сечение трубы. Видно, что это расстояние составляет приблизительно четверть радиуса трубы. По опытам Нику-радзе г/ср/Го = 0,223. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...