Величины Моменты комплексные

Рассмотрим особенности работы комплексной гидропередачи (рис. 201), созданной на основе трехколесного гидротрансформатора. На рис. 202 показана характеристика этой гидропередачи. Поскольку алгебраическая сумма моментов (449) рабочих колес и реактора равна нулю, то при М > момент реактора Mi < О, т. е. он направлен против направления вращения турбины. По мере уменьшения нагрузки на ведомом валу абсолютная величина момента Мз уменьшается и при i = когда М2 = Му, момент М становится равным нулю. При дальнейшем уменьшении нагрузки и соответствующем увеличении передаточного отношения i > i m момент М меняет свой знак, начиная действовать в направлении вращения рабочих колес. В комплексной гидропередаче реактор в корпусе уста- [c.313]

В соответствии с квантовой механикой состояние частицы описывается волновой функцией i i х, у, z, t), являющейся решением некоторого волнового уравнения (нанример, уравнения Шредингера). Волновая функция я ) комплексна и не имеет наглядного физического истолкования. Однако квадрат модуля волновой функции является величиной существенно положительной и имеет простой физический смысл. ф 2 определяет плотность вероятности местонахождения частицы в момент времени t в точке пространства (х, у, z). В соответствии с этим ве- [c.88]

В современных машинах находят применение механизмы с упругими, гидравлическими, пневматическими и другими видами связей, теоретический расчет которых требует обязательной опытной проверки. Поэтому наряду с развитием теоретических методов синтеза и анализа необходимо изучение и развитие методов экспериментального исследования машин и механизмов. Экспериментальное исследование современных скоростных автоматов и комплексных систем часто дает единственную возможность получить полноценное решение задачи или определить параметры, необходимые для последующих расчетов. Анализ уравнения движения машины указывает пять основных параметров, измерение которых необходимо и достаточно для всестороннего экспериментального исследования механизмов перемещения, скорости, ускорения, силы и крутящие моменты. Величины деформаций, напряжений, неравномерности хода, к.п.д. и вибрации определяются результатами измерений пяти указанных основных механических параметров. [c.425]

Р комплексная квадратная матрица второго порядка, характеризующая положение точки в пространстве, р величина полного кинетического момента, pj канонический импульс, [c.408]

Срок службы N и средний технический ресурс R относятся к показателям долговечности среднее время восстановления Та и обратная ему величина — интенсивность восстановления — к показателям восстанавливаемости. При этом показатели безотказности и восстанавливаемости относятся к мгновенным показателям надежности и оценивают ее уровень в конкретные моменты эксплуатации. Такой же характер имеют и комплексные показатели надежности коэффициент готовности Кт и коэффициент технического использования /Ст. и- По определению /Ст. и равен доле времени, когда АЛ и ее компоненты работают ири обеспечении всем необходимым (ири этом учитываются только собственные потери на обнаружение и устранение отказов, техническое обслуживание и т. д.). [c.78]

Отметим, что попытка использования принципа перенесения в динамике не приводит к таким простым соотношениям, как в кинематике и статике. Это связано с тем, что при составлении винтовых уравнений динамики твердого тела необходимо установить соответствие между двумя пространствами дважды во-первых, между пространствами векторов угловых скоростей и кинематических винтов, а во-вторых, между пространствами векторов сил и силовых винтов. Вследствие этого комплексный оператор, связывающий кинематический и силовой винты, приобретает сложное выражение, которое не может быть получено из соответствующего выражения вещественного оператора, связывающего вектор угловой скорости с моментом, путем замены вещественных величин комплексными. По этой причине многие задачи динамики [c.71]

Решение сводится к тому, чтобы в каждый момент времени сложить перемещения, соответствующие отдельным гармоническим составляющим, с амплитудами fv,/, которые обычно являются комплексными числами, так чтобы помимо величины они показывали фазу относительно действительной оси. [c.261]

В результате анализа статистических данных, накопленных в результате комплексных исследований механизма привода, представляется возможность расшифровки кривых регистрируемых параметров и построения эталонных осциллограмм. Для определения оптимальных величин и характера изменения диагностических параметров на различных участках осциллограммы проводится расчет механизма аналитическим путем (в частности, с помощью методов математического моделирования). Кроме того, экспериментально определяют величины этих параметров у большого числа станков одной модели после их сборки, регулировки и обкатки. Эталонную осциллограмму выбранного параметра для каждой модели станка получают путем статистической обработки записей этого параметра у станка, изготовленного, отрегулированного и приработанного в соответствии с техническими условиями, и сравнивают полученную кривую с расчетными данными. Например, эталонная осциллограмма крутящего момента на ходовом винте привода продольной подачи (рис. 4, поз. 20) должна иметь характер периодически изменяющейся кривой без резких скачков и пиков, а максимальная величина крутящего момента не должна превышать 2,8—3,0 кгм при рабочей подаче на холостом ходу. [c.78]

Формулы (1) и (2), справедливые при пространственной неуравновешенности и при наличии трения, когда у х), М х) и R (0) — комплексные величины, показывают, что если результирующие опорные реакции ротора в заданном (широком) диапазоне скоростей близки к нулю, то и прогибы, и изгибающие моменты в этом диапазоне малы и дополнительный анализ их значений не нужен. [c.72]

Большое значение для определения быстродействия системы имеют время Т ар нарастания регулируемой величины от 0,1 до 0,9 заданного сигнала на входе системы (минимальное время нарастания сигнала на выходе, осуществляемое данной системой) время Т ер ДО первого пика перерегулирования, являющееся полупериодом частоты затухающих колебаний системы, когда передаточная функция замкнутого контура характеризуется парой главных полюсов (одной комплексной парой корней дифференциального уравнения), определяемых частотой собственных колебаний, и коэффициентом затухания время установления Ту т за которое достигается значение, отличающееся от заданного конечного на 2—5% (определяется наиболее длинной затухающей экспонентой контура) время запаздывания от момента подачи сигнала на вход до начала отработки этого сигнала исполнительным звеном на выходе системы. [c.430]

Это выражение может быть использовано также для расчета амплитудно-частотных характеристик системы с комплексным ГДТ. Для этого в выражениях (80) используем параметры внешних характеристик, соответствующих режиму работы ГДТ. Целесообразно в качестве входной величины ф1 = Д/Пд брать колебания момента на валу двигателя, а не момента газовых сил. Это дает возможность более просто провести эксперимент по снятию частотных характеристик системы и проверить правильность расчетных частотных характеристик. Влиянием момента инерции двигателя /д можно пренебречь. Тогда выражения (80) несколько упрощаются, так как постоянная времени двигателя 7 д = 0. [c.70]

При соблюдении рассматриваемого принципа, как правило, уменьшаются расходы энергии, высвобождаются операторы, создаются предпосылки для комплексной автоматизации всего производственного процесса. Совершенствование технологического оборудования приводит к тому, что необходимый объем информации об объекте производства и число контролируемых параметров непрерьшно возрастают. При этом ценность информации тем выше, чем быстрее (с момента изменения контролируемой величины) она получена и использована для управления. Тем самым рассматриваемый принцип позволяет получить максимум необходимой информации о контролируемом процессе и оперативно ее использовать для дальнейшего совершенствования самого процесса. При этом контролируются не только основные, но и дополнительные влияющие параметры качества. [c.338]

Будем считать, что комплексная величина W, удовлетворяющая уравнению (11.25.3), известна (а следовательно, известны нормальный прогиб w и функция напряжений с), и выразим через них усилия и моменты оболочки. Для этого можно исходить из расчетных формул (10.22.7), (10.22.8) теории напряженных состояний с большой изменяемостью. Учитывая, что в рассматриваемом случае дифференцирование искомых функций по а приводит [c.150]

Введенные комплексные моменты МЧ не являются, по существу, самостоятельными величинами и могут быть с учетом закона упругости выражены через комплексные усилия. Действительно, согласно (6.114), (6.117)i и (6.121) [c.303]

Если принять в качестве статической системы безмоментное решение Ма = = Я = 0), а в качестве геометрической — величины чистого изгиба (е = ер = о = О), то уравнение (10.13) будет отличаться от комплексного аналога уравнений В. 3. Власова (см. (1.73)) отсутствием члена р / /гс . Последнее объясняется тем, что у нас по найденной комплексной функции напряжения w усилия и моменты определяются соотношениями (10.14). В них носителями неоднородности являются отсутствующие у Власова первые слагаемые Го, Гр, S Ха. 1, т -348 [c.348]

Разрешая соотношения (2.6) относительно комплексных величин El, Е2. .. и заменяя в полученных равенствах комплексные моменты выражениями (3.2), записываем [c.55]

Поворотным моментом в развитии понятия динамической голограммы явилось осознание того важнейшего факта, что в динамической голографической сред записывающие световые пучки сами испытывают дифракцию на записываемой голограмме. Последнее, в частности, существенным образом меняет весь процесс голографической записи, поскольку записываемая голограмма, оказывая влияние на записывающие пучки, изменяет ход своей дальнейшей записи и т. д. Вместе с этим наличие таких эффектов позволяет рассматривать динамические голографические среды как частный случай нелинейно-оптических сред, в которых наблюдается эффект типа рассеяние света на свете [6.4]. Как будет показано ниже, подобный более адекватный подход к ФРК как к динамической голо-графической среде требует отказа от традиционных голографических характеристик типа т] и S и перехода к новым параметрам. В последующем анализе нами в качестве такой универсальной характеристики будет использоваться комплексная константа взаимодействия Y, которая при учете ее зависимости от величины частотной расстройки между записывающими световыми пучками Аю позволяет описывать самый широкий круг явлений динамической голографии. [c.104]

Корреляционный момент двух комплексных случайных величин X = Xj + / 2 и У = У + /Jj в частном случае, когда X = Y, должен быть равен дисперсии. Это имеет место, если принять [c.52]

Рассмотрим процесс комплексного воздействия на деформируемое твердое тело внешних силовых и радиационных нагрузок. Пусть в начальный момент времени на тело, находящееся в естественном состоянии, начинают действовать внешние силы R - при граничном перемещении Uq- и одновременно нейтронный поток величиной Iq = (ft. Предполагается, что под этим комплексным воздействием в теле появляются области пластических деформаций. Изменением модулей упругости за счет нейтронного облучения пренебрегаем. Возникающие в теле напряжения, деформации и перемещения помечаем одним штрихом вверху. [c.104]

Циклический изгиб в нейтронном потоке. Пусть в начальный момент времени на круглую трехслойную пластину, находящуюся в естественном состоянии, начинается одновременное комплексное воздействие внешних распределенных нагрузок р, q (см. рис. 4.1) и нейтронного потока величиной Iq — (ft. Это вызывает появление областей пластических деформаций. Возникающие в пластине напряжения, деформации и перемещения помечаем одним штрихом. На ее контуре могут [c.341]

Совместная работа комплексного гидротрансформатора с двигателем рассмотрена на рис. 21.34. Характеристика двигателя представлена на рис. 21.34, а, характеристика гидротрансформатора, обладающая прозрачностью ,— на рис. 21.34, б. В качестве расчетного рабочего режима, по которому согласуют гидротрансформатор с двигателем, выбирают обычно точку перехода на режим гидромуфты (точка Р на рис. 21.34, б). Расчетная точка Р на характеристике двигателя делит ее на две зоны. В зоне I двигатель передает момент через гидротрансформатор, т. е. с увеличением в К раз. На характеристике выхода (рис. 21.34, в) ей соответствует ветвь увеличенных моментов Я — Р. Зона II соответствует передаче через гидромуфту. На характеристике выхода ей отвечает ветвь Р Т, представляющая характеристику двигателя, смещенную на величину з скольжения в гидромуфте. Такая харак- [c.361]

Таково общее выражение главного момента сил относительно произвольно выбранного начала координат. Возьмем за центр моментов другую какую-нибудь точку U плоскости г с комплексной координатой Zfj, и посмотрим, как будут связаны. между собою величины Lq и Z.Q,. По известной формуле статики будем иметь [c.290]

Для того, чтобы определить статистические моменты комплексной амплитуды (1.2.38) необходимо задать статистические характеристики вел ичин п и VI (/=1,. .., L). Пусть все случайные величины независимы между собой и при этом распределение величины [c.34]

Корреляционный момент комплексных случайных величин зависит от порядка, в котором берутся случайные велшины, а именно при изменении порядка случайных величин их корреляционный момент переходит в комплексную сопряженную величину [c.53]

Это обстоятельство связано с тем фактом, что если в кинематическом винте главной частью, т. е. вектором, служит угловая скорость, то в силовом винте главной частью служит главный вектор сил с другой стороны, обобщенной силой для угловой координаты является момент. Кроме того, при умножении бинора на винт в главной части оказываются как вектор так и момент. Следовательно, бинор нельзя получить из какого-либо вещественного оператора, заменив в нем вещественные величины на комплексные, т. е. бинор не является оператором, обладающим свойством аналитичности , и винтовые формулы, полученные в результате его применения, не являются непосредственным обобщением векторных формул (см. 1 этой главы). [c.179]

В случае измерений с исиользованием переменного тока создается переменное магнитное иоле и измеряется переменное напряжение, возникающее в катушке. Если переменное поле мало, то величиной, определяемой в таком эксперименте, вновь является восприимчивость. При более низких температурах в большинстве парамагнитных солей наблюдаются рела1 сацион-ные эффекты. Они приводят к возникновению сдвига фазы между полем и магнитным моментом. В этом случае восприимчивость можно разбить на две компоненты, одна из которых обозначается через / и находится в фазе с полем, а другая, обозначаемая через у", отличается от поля по фазе на п /2. В этом случае восприимчивость (которую часто называют динамической восприимчивостью ) может быть представлена в виде комплексной величины [c.456]

Рассмотрим данные, внесенные при первичном заполнении таблицы уровней (табл. 3.1). К исходным зависимостям отнесены скорость О) (t), ускорение е (i), перемещение ij) (t), мощность, расходуемая электродвигателем Л дв (t), моменты на ведущем и ведомом валах механизма Л/дц (i) и М (t) соответственно, скорость ведущего вала соо t). Единичными показателями качества являются следующие расчетные или экспериментально определенные показатели угол поворота г з (радиан) момент инерции I (кгм ) время поворота без учета и с учетом колебаний при фиксации ta и Та соответственно (с) бф — повторяемость углового позиционирования (угловые секунды) emlx и — максимальные величины угловых ускорений при разгоне и торможении соответственно (с ) Л/ст — момент трения (мм) iVmax — максимальная мощность, расходуемая электродвигателем (кВт) <0о — угловая скорость входного вала механизма поворота (с ) Л/двтах и Л тах — максимальные величины крутящих моментов на входном и выходном валах механизма поворота (мм) Штах — максимальная величина угловой скорости выходного вала механизма (с ) ti, tp и — время поворота, при котором движущий момент остается положительным (рис. 3.1), время разгона и торможения соответственно (с) (Оион — угловая скорость выходного вала (с ) в конце поворота (пунктирная линия на рис. 3.1). Комплексные параметры отнесены к уровням 2, 3 и 4, причем число объединяемых параметров на уровнях 2, 3 составляет от 2 до 4, а на [c.40]

В табл. 7.3 приведены характеристики и комплексные показатели качества продольного суппорта автомата модели 1265-8, полученные по результатам его стендовых испытаний. Изменение величины рабочего хода происходит без смены кулачков. При увеличении частоты вращения РВ с 2,7 до 13 об/мин время ускоренных перемещений суппорта уменьшилось примерно вчетверо, соответственно повысилась его скорость F p. При этом отвод суппорта осуществляется несколько быстрее, чем его подвод. Величина крутящего момента на РВ (Л/р.в) на участке отвода суппорта изменилась от 600 до 1500 Н-м, т. е. возросла в 2,5 раза, а ускорение на этом же участке цикла увеличилось более чем в 5 раз (от 5 до 28 м/с ). На других участках цикла величины Л/р.в и а тах также возрастают с увеличением скорости вращения РВ. Например, при подводе суппорта максимальные величины крутящих моментов изменились от 260 до 900 Н-м, а ускорений — от 4 до 14 м/с . Пропорционально скорости возрастают коэффициенты быстроходности Ка И показатели а от 0,9 до 4,0. Комплексные показатели ЛГдд и при этом уменьшаются, и особенно резко при изменении скорости РВ с 2,7 до 5,6 об/мин. Автомат 1265-8 находился в эксплуатации свыше четырех лет, и кулачки продоль- [c.111]

Характеристики и комплексные показатели качества механизмов поворота шпиндельных блоков автоматов различных моделей приведены в табл. 7.7 и 7.8. Все эти станки находились в эксплуатации в течение 6—8 лет на одном из автомобильных заводов. В то же время условия их эксплуатации были неодинаковы — использовались для обработки различных деталей при разных режимах работы. Часть из них эксплуатировалась в автоматном цехе, другие станки были встроены в автоматические линии или работали в замкнутом цикле. Наибольшие ускорения шпиндельного блока (smax = 120 с ) возпикают при его повороте у одного из самых быстроходных автоматов Викман 1"—6 (Ир в = 19 об/мин). На величину динамических нагрузок основное влияние оказывают средняя скорость поворота и диаметр шпиндельного блока D, определяющий его момент инерции /. Максимальная средняя скорость поворота соср, блока у различных автоматов изменяется от 0,48 до 1,9 с при = 9,3—20,7 об/мин, а моменты инерции — от 9,3 до ИЗ кг-м при D = 0,33—0,68 м. При этих условиях величины крутящих моментов на РВ при повороте шпин- [c.119]

Если величина утечки QA через уплотнение будет малой, жидкость в пространстве между колесом и корпусом вращается как твердое тело со скоростью, равной половине угловой скорости колеса [2]. Это движение отвечает равенству ведущего момента трения о вращающееся колесо тормозному моменту трения о стенку корпуса РЦН. В этом случае механические потери (преимущественно это потери дискового трения, которые имеют гидравлический характер) можно смоделировать путем введения в схему замещения РЦН ветви с комплексным сопротивлением = мех + ]Хмех, модуль которого рассчитывается по (3.59). [c.84]

Случаю статич. поля Е отвечает статич. значение П,, являющееся одной из важных индивидуальвы.х характеристик частиц. В перем. поле Е (напр., в простейшем случае гврмонич. зависимости Е от времени) П. зависит ОТ частоты (О колебаний поля и её удобно представить в виде комплексной величины а(со) = ai( u) ia ((o). Конкретный характер поведения ГГ. в таком поле зави-,сит прежде всего от времени релаксации т. При достаточно низких частотах о и коротких т момент р устанавливается практически синфазно с изменением поля. Крв очень высоких ы или больших т момент р может вообще не возникать частица не чувствует присутствия доля, П. отсутствует. В промежуточных случаях (особенно при со 1/т) наблюдаются явления дисперсии I цоглощения и зависимость (и) носит чётко выражея-дый и иногда весьма сложный характер. [c.73]

Др. постановка задачи о прохождении частицы через барьер состоит в следующем. Пусть частица в нач. момент времени находится в состоянии, близком к т. н, стационарному состоянию, к-рое получилось бы при непроницаемом барьере (напр., при барьере, приподнятом вдали от потенциальной. чмы на высоту, большую энергии вылетающей частицы). Такое состояние наз. квазистационарным. Аналогично ста[(ионарным состояния.м зависимость волновой ф-нии частицы от времени даётся в этом случае множителем ехр( —/комплексная величина мнимая часть к-рой определяет вероятность распада квазистациопарного состояния в единицу времени за счёт Т. э. [c.175]

Прочность системы, как правило, оценивают величиной вибронапряжений, возникающих в ее элементах. Условие качества требует, чтобы максимальные напряжения (в случае сложного нанряжениого состояния — некоторые максимальные эквивалентные напряжения) не превышали допускаемых значений. Включение в число параметров качества усилий и моментов, возникающих в элементах системы, позволяет вести расчет по несущей способности элементов. Поскольку вибрационное нагружение, которое в конечном счете приводит к отказу элемента системы, обычно сопровождается накоплением повреждений, то более правильный подход к оценке вибрационной надежности основан на рассмотрении процесса накопления повреждений. В число параметров качества системы при этом включаются меры повреждения и остаточных деформаций, размеры трещин и других дефектов и т. п. Условие качества сводится к требованию, чтобы характеристики повреждаемости не превышали предельно допустимых значений. Одно из преимуществ подхода к вибрационным расчетам на основе методов теории надежности состоит в возможности комплексного учета всего разнообразия факторов, влияющих на надежность и долговечность [12]. [c.322]

В выражении (5.3) для характеристики направленности окружных смещений, связанных с волной сдвига, содержатся модули некоторых величин. Сами эти величины в зависимости от угла 9 могут быть как вещественными, так и комплексными. В выражении для и% напротив, все величины вещественны для любых 9. Такое чисто формальное различие интересно и с точки зрения физики. Оно свидетельствует о различии в поведении смещений в продольных и сдвиговых волнах. Вещественность всех величин в означает, что на поверхности R = onst при распространении гармонической волны от источника максимальное радиальное смещение достигается в один и тот же для всех точек момент времени. Напротив, в сдвиговой волне максимальное значение окружного смещения достигается в разных точках поверхности в разное время. [c.100]

Получим для комплексных краевых величин (5.1) выражения через комплексные усилия и моменты (2.1). Для этого умножим первое и третье из равенств на (—2iEh ), а остальные на 2iEh и сложим их с соответствующими выражениями. В результате с учетом (2.1) и (2.2.15) получаем [c.59]

Найда для комплексных краевых величин (IV.ЗЗ) выражения через комплексные усилия и моменты ( .4). Для этого умножим первое и третье из равенств (1.60) на ( —21ЕНс), а остальные на 21ЕНс [c.72]

Растворы, связывающие ионы цинка в комплексные соединения, например растворы комплексных фосфатов (натрийтриполи-фосфата, гексаметафосфатов), нейтральный или аммиачный раствор хлорида аммония, раствор цианида калия вызьшает коррозию цинка в присутствии кислорода. За этим процессом удобно проследить (по расходу кислорода) электрохимически. Кислород в растворе расходуется в соответствии с закономерностями реакций 1-го порядка (рис. 2.4), и скорость реакции пропорциональна первой степени концентрации кислорода в каждый данный момент. На основании величины температурного коэффициента скорости реакции (или периода половинного поглощения кислорода) можно [c.209]

Если двигатель расположен в начале системы и может быть представлен в виде группы г равных масс, то все возмущающие моменты заменяются эквивалентным возбудители группы равных масс с безразмерной амплитудой М 2 приложенным к первой массе двигателя. Ее относительная величина (отнесенная к модулю Мх комплексной амплитуды возмущающего момента, приложенного к лервой массе) обозначается При этом [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...