Момент газовых сил

Это выражение может быть использовано также для расчета амплитудно-частотных характеристик системы с комплексным ГДТ. Для этого в выражениях (80) используем параметры внешних характеристик, соответствующих режиму работы ГДТ. Целесообразно в качестве входной величины ф1 = Д/Пд брать колебания момента на валу двигателя, а не момента газовых сил. Это дает возможность более просто провести эксперимент по снятию частотных характеристик системы и проверить правильность расчетных частотных характеристик. Влиянием момента инерции двигателя /д можно пренебречь. Тогда выражения (80) несколько упрощаются, так как постоянная времени двигателя 7 д = 0. [c.70]

Аналогично зависимостям (2.12) и (2.13) амплитуды гармонических моментов газовых сил одного цилиндра двигателя, работающего по внещней характеристике, представляются полиномами второй степени в функции от угловой скорости вала [c.99]

Рассмотренная выше оптимизация основных параметров демпфера соответствовала режимам работы двигателя с полной подачей топлива, т. е, на наиболее тяжелых режимах, когда гармонические моменты от газовых сил имеют наибольшие значения. Такая оптимизация нарушается при работе двигателя на частичных скоростных характеристиках, так как гармонические моменты газовых сил двигателя уменьшаются, а выбранное значение момента трения в демпфере остается неизменным. Чтобы сохранить принятое условие оптимизации момента трения в демпфере на частичных характеристиках двигателя, на которых изменяются гармонические моменты от газовых сил, следует изменить и момент трения в демпфере. [c.134]

В общем случае напряжения изгиба лопатки определяются так же, как напряжения при пространственном изгибе стержня, т.е. относительно главных осей инерции. Для этого необходимо определить положение главных осей и найти моменты газовых сил относительно этих осей. [c.286]

Знак минус в (11.55) и (11.56) берется потому, что моменты центробежных сил противоположны моментам газовых сил. [c.288]

Лопатки активных турбин часто выполняются с линейным выносом центров масс сечений в плоскости 0К в сторону вращения диска, как показано на рис. 11.22, что позволяет создать момент, противоположный моменту газовых сил. [c.289]

Критическая угловая скорость ротора 301, 303- 306, 315, 316 расчет 311 Момент газовых сил 261, 277, 285, 286 [c.420]

Для получения момента газовых сил Р надо величины рг %, взятые из диаграммы, умножить на среднее индикаторное давление площадь порщня и радиус кривошипа. Для получения момента от инерционных сил нужно значения Ру умножить на [c.124]

Замок елочного типа. Для лопаток газовых турбин (рис. 9.17) такой замок имеет основное применение. Профиль зубцов замка аналогичен профилю упорной резьбы, число контактирующих зубьев в соединении от 2 до 6. Замки в турбинах работают в сложных силовых и температурных условиях. Центробежные и газовые силы вызывают достаточно высокие осевые номинальные напряжения во впадинах под первой парой контактирующих зубьев ( 100—180 МПа). При этих напряжениях и высокой температуре (до 700° С) уже в начальный момент времени в зонах концентрации напряжений появляются упругопластические деформации, а со временем развиваются деформации ползучести. Эти ответственные соединения разрушаются обычно в пазах хвостовиков концентрации напряжений и деформаций. [c.177]

Таким образом, определив по формуле (27) изгибающий момент от газовых сил, можно найти максимальное напряжение изгиба в обеих кромках корневого сечения [c.57]

Суммарный возбуждающий крутящий момент любого порядка, определяется векторным сложением с учетом фаз гармонических моментов от газовых и инерционных сил данного порядка, действующих на кривошип цилиндра двигателя. Моментами от сил тяжести пренебрегают из-за их малости. [c.338]

Мы считаем, что, создавая кавитацию при описанных условиях, мы разрывали жидкость там, где прежде никакой газовой фазы не существовало. Мы предполагаем, что применявшиеся в качестве движущей силы напряжения были малы (в лучшем случае несколько атмосфер). Поэтому любой разрыв должен был начинаться в весьма слабых местах, где на какой-то момент межмолекулярные силы приближались к нулю. [c.43]

Суммируя момент с моментом от газовых сил получим г К) - .1. 1 ( Ш2) , 2 [c.298]

При полете летательного аппарата в газовой среде с ее стороны возникает силовое воздействие, которое может быть, в соответствии с общими законами механики, сведено к действию главного вектора аэродинамических сил и главного вектора момента этих сил относительно некоторого центра, обычно центра масс. [c.7]

Суммируя момент УИц с моментом от газовых сил Мг, получим в начале координат (при гш = 0) момент относительно точки А [c.312]

Замки в турбинах работают в сложных силовых и температурных условиях. Центробежные силы и изгибающие моменты от центробежных и газовых сил вызывают достаточно высокие осевые номинальные напряжения во впадине первого зубца 10 15 кгс/мм ). При этих напряжениях и достаточно высоких температурах (до 700° С) уже в начальный момент времени в зонах концентрации напряжений появляются упруго-пластические, а затем и деформации ползучести материалов дисков и лопаток. Разрушение соединений происходит в зонах концентрации напряжений и деформаций. [c.562]

Расчет геометрических характеристик сечения 286—290 — Расчет замков 316—321 >— Расчет изгибающих моментов от газовых сил 281—284 i— Расчет изгибающих моментов от центробежных сил 284, 285 — Расчет изгибных колебаний 294— 301 [c.689]

Суммарная сила, растягивающая головку, достигает максимального значения при положении поршня в в. м. т. во время начала впуска. Эта сила определяется без учета незначительной в этот момент величины газовых сил [c.224]

Крутящий момент от газовых сил четырехтактного двигателя СМД-60 полностью проходит цикл изменения за два оборота коленчатого вала, т. е. за время поворота на угол 4я. Следовательно, период изменения крутящего момента дизеля, вращающегося с угловой скоростью (О, Г = 4л/(0д. [c.102]

На рис. 2.7, а представлены фазовые диаграммы гармонических моментов от действия газовых сил одного отсека двигателя. Они построены в соответствии с порядком работы цилиндров двигателя, т. е. исходя из условия, что угол поворота коленчатого вала между вспышками в правом и левом цилиндрах одного отсека составляет г1 = Р1п=90°. При этом сдвиг по фазе между действиями гармонических моментов г-го порядка равен г-90°. [c.102]

В соответствии с формулой (2.19) по известным фазовым сдвигам определялись гармонические моменты от газовых сил, развиваемых в одном отсеке двигателя. [c.102]

Рис. 2.7. Фазовые диаграммы гармонических моментов от действия газовых сил для дизеля СМД-60

Расчет методом комплексных амплитуд амплитудно-частотных характеристик упругих моментов на валу ФС и на полуоси от воздействия главных гармонических моментов газовых и инерционных сил в рабочем диапазоне угловых скоростей вала ДВС при Сдм, полученном в п. И, и при Сдм->°о. Для этих расчетов принимаются приведенные коэффициенты линейного трения Ь,7 = Ь(= 1,5...6,5 Н-м-с/рад (при проектировочных расчетах) или значения Ьц и Ь[, полученные в результате амплитудно-час-тотной идентификации (при доводке опытной конструкции машины). [c.329]

Моменты кручения от газовых сил, возникающие на лопатках рабочих колес и направляющих аппаратов, вычисляются на основе треугольников скоростей на среднем радиусе ступени перед и за соответствующими элементами (рис. 2.10). [c.43]

Величину смещения центров тяжести сечений определяют из расчетов на прочность, создавая изгибающий момент от центробежных сил, противоположный по знаку изгибающему моменту от газовых сил (см. подразд. 5.1.2). [c.144]

Действие центробежных сил приводит к тому, что суммарный изгибающий момент, а следовательно, и прогиб лопатки будет меньшим, чем от действия только газовых сил. Меньшими будут и напряжения изгиба лопатки. В выполненных конструкциях лопаток ТНА напряжения изгиба от действия центробежных сил в корневом сечении лопатки обычно составляют = (3...7)10 Па. Таким образом, на соответствующее значение удается уменьшить напряжения изгиба от газовых сил. Это обстоятельство специально используют для разгрузки лопаток от чрезмерно больших напряжений изгиба газодинамическими силами. [c.288]

Изгибающие моменты от газовых сил. При расчете лопаток на изгиб удобно пользоваться системой координат, показанной на рис. 7. Здесь. ч , у, г—оси, связанные с вращающимся диском и проходящие через центр тяжести корневого сечения лопатки О. Ось X параллельна оси вращения и направлена по потоку. Ось г направлена вдоль радиуса, ось у лежит в плоскости вращения. Координаты центра тяжести поперечных сечений (выносы) обозначены х (г), у (г). В общем случае линия, соединяющая центры тяжести сечений (ось лопатки), не является прямой, но отношения х г С <С 1, у/г < 1. Поэтому можно считать, что поперечные сечения лопатки перпендикулярны оси г. [c.273]

Профиль поперечного сечения лопатки реактивной турбины изображен на рис. 11.19. Главные оси инерции проходят через центр тяжести сечения, причем приближенно можно считать, что ось 5 параллельна хорде и направлена от передней кромки профиля к задней, а ось т перпендикулярна оси и направлена от корьггца к спинке профиля сечения лопатки. Моменты газовых сил относительно главных осей инерции [c.286]

Двигатели внутреннего сгорания (ДВС). Двигатели внутреннего сгорания широко применяются в судовых силовых установках, в машинных агрегатах транспортных, сельскохозяйственных, дорожных и других машин. Под динамической силовой характеристикой ДВС понимаются закономерности формирования вращающих моментов, действующих на отдельные кривошипы коленчатого вала двигателя. При схематизации динамической характеристики ДВС в общем случае учитываются позиционные закономерности силовых характеристик ДВС от газовых сил рабочего процесса и неуравновешенных сил инерции шатунно-поршневых групп наличие локальной системы автоматического регулирования скорости (САРС) импульсный характер воздействия исполнительного органа управляющего устройства па входной поток энергии влияние сложной формы регулирующих импульсов на характеристики САРС. [c.33]

Действующие в реальных системах периодические усилия (моменты) и их гармоники лучше всего находить из специальных экспериментов (динамометрия, тензометрия, пьезометрия, снятие индикаторных диаграмм и др.). В новых машинах они оцениваются по аналогичным однотипным установкам или по справочным таблицам (графикам) типового гармонического состава усилий при разных мощностях, приводимых в справочниках [1 ], [4], [10], [И]. В поршневых машинах к моментам от газовых сил прибавляются инерционные моменты от возвратно движущихся масс поршней и шатунов, ускорения которых определяют из законов движения кривошипного механизма. [c.73]

Для расчета напряженного состояния необходимы данные о скорости вращ ения, газовых нагрузках и температурном состоянии по длине и сечениям лопатки. Учитываются дополнительные изгибающие моменты, возникающие вследствие выносов оси лопатки. Эффектом кручения, возникающего от действия центробежных и газовых сил, обычно пренебрегают. [c.82]

Обозначения ФДа )—вращающий момент двиг.иеля от газовых сил /-го цилиндра в функции угла поворота /-го кривошипа коленчатого вала а Ф- ( ц)- ( у ) "Ращающие моменты двигателя, приложенные к /-м кривошипам коленчатых валов, управляющих соответственно выпускными и продувочными окнами, в функцип углов поворота /-х кривошипов коленчатых палов а V — рабочий объем цилиндра р ,, р . — давление в конце хода сжатия и среднее индикаторное давление рабочего процесса, е —степень сжатия 2 — число цилиндров ДВС — число кривошипов коленчатого вала. [c.353]

Замковые соединения лопаток находятся под воздействием следующих силовых факторов а) центробежных сил лопаток и моментов от центробежных сил, возникающих при смещении (выносах) центров тяжести поперечных сечений лопатки по отношению к радиусу диска б) момента газовых усилий в осевой плоскости и в плоскости вращения ротора. Замки газовых турбин, кроме того, работают в сложных температурных условиях, вызывающих в начальный момент упруго-пластические деформации, а затем и деформации ползучести материала. Еслинагрувкаи температура вамка не постоянны, то расчет обычно ведут при эквивалентных нагрузках и температурах. [c.97]

Дифференциальные уравнения (1.25) движения соответствуют случаю, когда спутник принудительно вращается вокруг оси вместе с орбитальной системой координат с угловой скоростью Qop6. При этом, например, оптическая ось какого-либо устройства (фотоаппарата, телевизионной головки, кинокамеры и др.) в плоскости OiiS удерживается на направлении истинной вертикали (ось 0Q. Отклонения спутника по тангажу фт О определяются, например, с помощью инфракрасной вертикали (ИКВ) и могут быть устранены активным способом стабилизации, например, путем включения газовых сопел. Если моменты внешних сил, действующих вокруг оси Oz, малы, то такое включение газовых сопел может быть кратковременным [18] (в настоящей монографии стабилизация спутника с помощью газовых сопел не рассматривается). Вместе с тем такая стабилизация идеального спутника в орбитальной системе координат по тангажу является пассивной , так как при отсутствии возмущающих моментов на кру-готовой орбите ось 0Y спутника может следить за направлением оси 0 при его вращении вокруг оси Oz по инерции и не требует затраты энергии. Однако через какой-то промежуток времени любая пассивная система гироскопической стабилизации требует затраты энергии (например режим насыщения маховиков и гироскопов, см. гл. 6). [c.15]

При работе двигателя в установившемся режиме максимального крутящего момента инерционные силы незначительны, и палец воспринимает лишь газовую нагрузку, изменяющуюся циклически от гаахР = 16 ООО/сГ до т1пЯ=0. Эта нагрузка вызывает в наружных точках опасного сечения нормальные напряжения, изменяющиеся (тоже циклически) Гот ашах = 34 кГ/мм до Зш,п = 0 [c.430]

Для проведения необходимых расчетов кривошипно-шатунных механизмов одноцилиндровых двигателей достаточно выявить направление и величину (т. е. законы изменения) газовых сил и сил инерции и просуммировать их. Для многоцилиндровых двигателей, поскольку их кривошипно-ша- унньле механизмы жестко связаны между собой общим коленчатым валом и картером, кроме знания законов газовых сил и сил инерции каждого кривошипно-шатунного механизма, необходимо знать, какое влияние они оказывают друг на друга при совместной работе с учетом расположения кривошипов на коленчатом валу и порядка работы цилиндров. Установлено также, что в многоцилиндровых двигателях газовые и инерционные силы одновременно с созданием активного и равного ему по величине реактивного моментов создают нежелательные, дополнительно нагружающие коленчатый вал, изгибающие и скручивающие моменты. [c.290]

Соотношение между значениями указанных напряжений зависит от режима работы ТНА. В момент запуска ТНА на лопатках турбины действует в основном газовая сила, которая в общем случае вызывает изгиб и кручение лопатки. Обычно при определении напряжений принято рассматривать лопатку как консольный стержень, жестко заделанный в диске. При этой газовая сила рассматривается как распределенная по длине стержня поперечная сила. Наличие такой силы приводит к изгибу лопатки. Кручение лопатки под действием газодинамических сил возникает в том случае, если с центром жесткости С не совпадает центр парусности Е — точка приложения равнодействующей газодинамических сил (рис. 11.9). В выполненных конструкциях напряжения изгиба от газовых сил в корневых сечениях лопаток а = (2...6) Ю Па. Напряжения кручения от га-зовых сил значительно меньше, и их обьмно не учитывают при расчете лопатки. [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...