Трение Виды в в уплотнениях

Существенным отличием процесса перехода газа через скачок уплотнения, сопровождаемого скачкообразным увеличением давления, плотности и температуры, от течения с плавным, постепенным возрастанием указанных параметров является значительная величина работы сил внутреннего трения в газе. В скачке уплотнения на расстоянии, не превышающем нескольких длин свободного пробега молекул, вследствие больших градиентов скорости силы внутреннего трения настолько велики, что необратимо переводят в теплоту значительную часть механических видов энергии газа. Это вызывает заметное возрастание энтропии. В случае течения газа с постепенным возрастанием параметров работа сил внутреннего трения оказывается пренебрежимо малой и процесс считается изэнтропическим. [c.108]

В гидростатическом уплотнении благодаря тщательно сбалансированному соотношению между геометрическими размерами уплотняющих поверхностей и давлениями, действующими в зоне уплотняющего стыка, поддерживается постоянный рабочий зазор 10—30 мкм. Сравнительно большие протечки (0,5—1,5 м /ч) через торцовый зазор позволяют более уверенно прогнозировать вид эпюры давления в зазоре, что облегчает балансировку сил, действующих в осевом направлении на уплотняющие элементы. Протечки, кроме того, интенсивно отводят тепло, выделяющееся при трении, что уменьшает температурные градиенты, а следовательно, и термические деформации. Благодаря отсутствию износа от. истирания уплотняющих элементов облегчается выбор материалов для них. [c.77]

По мере того, как отложения в кольцевом зазоре начинают образовывать задиры на поверхности вала или кольцевой зазор забивается настолько, что силы трения становятся чрезмерными, возрастает опасность выхода уплотнения из строя. В этих случаях следует обеспечить подачу в уплотнение уплотняемой жидкости при температуре более низкой, чем определяемая по кривой насыщения для давления на выходе из уплотнения. Впрыскиваемая жидкость играет тогда роль уплотняемой среды и течет по кольцевому зазору в двух направлениях внутрь машины и наружу. Внешняя часть уплотнения, начиная от места добавочного ввода жидкости, выполняется в виде набора самоустанавливающихся колец. Для разделения горячей и холодной жидкости применяют одно кольцо. [c.56]

Имея в виду высокое давление среды (особенно в ЦВД турбин на сверхкритические параметры пара) и сравнительно небольшие перепады на гребнях, принимаем среду несжимаемой. Из [156] следует, что струя, входящая в камеру между гребнями через зазор в уплотнении, направлена под углом к оси турбины. Рассматривается элементарный объем, на который действуют силы давления вдоль камеры между гребнями и силы трения по поверхностям ротора и статора, ограничивающим этот объем. [c.225]

Бесконтактные. В механических уплотнениях уплотняющим элементом является твердое тело. Бесконтактные механические уплотнения (группа 1) имеют зазор между уплотняемыми поверхностями, через который неизбежно утекает жидкость. Они применяются для уплотнения подвижных соединений пар вращательного и возвратно-поступательного движения, так как в них мала потеря мощности на трение и нет износа деталей, что определяет высокую надежность и долговечность. После бесконтактного уплотнения должна быть полость для отвода утечек, поэтому они часто используются в качестве первой ступени, предназначенной для понижения давления перед контактным уплотнением второй ступени. Утечки по возможности уменьшают за счет увеличения гидравлического сопротивления. Для вязких рабочих жидкостей применяют щелевые уплотнения кольцевого или торцового типа (группы 1.1 и 1.2 табл. 1). Конструкции уплотнений осуществляют в виде плавающих втулок (рис. 2, а) или плавающих колец (рис. 2, б) с возможно малым зазором между уплотняемыми поверхностями. Плавающая втулка 3 применяется при малом биении и перекосе вала 1 относительно корпуса 2. Втулка может само-устанавливаться по торцу корпуса под действием пружины 4 и давления Рс в полости и совершать вместе с валом радиальные перемещения. Уплотнение с несколькими плавающими кольцами (рис. 2, б) допускает более значительные перекосы вала и более высокие перепады давления. Торцовые щелевые уплотнения [c.11]

Обычно используемые в качестве основных элементов объемных гидропередач роторные гидромашины характеризуются большими поверхностями трения, механические и объемные потери на которых превалируют над остальными, и поэтому в качестве математической модели роторной гидромашины принимается такая, в которой рассматриваются потери только в зазорах между упомянутыми поверхностями. Разумеется, принятие такой модели не исключает существование и иных видов потерь (например, гидравлические потери, потери в уплотнениях, на перемешивание рабочей жидкости и т. д.), которые чаще всего раздельно не рассматриваются. Поскольку коэффициенты потерь определяются экспериментально, то соответствующим их корректированием можно с достаточной для практических целей точностью описывать рабочий процесс. [c.183]

Сила трения в подшипниках качения увеличивается в случае технологических и монтажных погрешностей, повышенных скоростей и при трении в уплотнениях. Значения коэффициентов трения в различных видах подшипников качения находятся в диапазоне [c.92]

Механизм трения зависит от наличия смазочного материала и параметров его состояния, характера физикомеханического или физико-химического взаимодействия контактирующих поверхностей. При изменении параметров р, V, ц, 9 до определенных пределов происходит переход от одного механизма трения к другому - в соответствии с этим выделяют определенные режимы трения [76]. Особенностью режимов тр ния уплотнений из эластомеров и пластмасс является зависимость вида смазки от сочетания параметров р, v, Э, продолжительности t контакта при отсутствии движения. Смазочным материалом уплотнений является рабочая Р или окружающая А среда, проникающая в зону контакта при перемещении контртела. [c.46]

Сложность процессов, протекающих в парах трения торцовых уплотнений, определяется в большинстве случаев тем, что одновременно происходит изнашивание нескольких видов. В связи с этим существующие методики расчета износа следует считать лишь весьма приближенными. [c.264]

Для уплотнений поршней и штоков пневмоцилиндров часто применяют кожаные уголковые манжеты (ГОСТ 6678—72 ) и резиновые V-образные манжеты. Кожаные манжеты приводят к необходимости выполнять поршни пневмоцилиндра сборными, чтобы при эксплуатации их периодически подтягивать. Потери на трение в подвижных соединениях с кожаными манжетами достигают 50—60 %, Что необходимо учитывать при проектировании. При длительных остановках кожаные манжеты ссыхаются, отходят от стенок пневмоцилиндров, что приводит к потере герметичности. Этих недостатков нет у уплотнений, выполненных в виде колец круглого сечения (ГОСТ 9833—73 и ГОСТ 18829—73 ), их устанавливают в канавки поршня или в проточки штока. [c.336]

Уплотнения упругим элементом, трущимся о корпус (рис. 3, а), встречаются сравнительно редко, поскольку при увеличении диаметра уплотняющего кольца повышаются окружные скорости трущихся поверхностей и, следовательно, увеличивается работа сил трения. Кроме того, в данном случае нельзя установить неразрезное уплотняющее кольцо. В конструкции уплотняющего устройства, показанной на рис. 3, б, предусматривается возможность периодической подтяжки уплотняющего элемента при помощи винтов, стягивающих фланцевые крышки. В устройстве, показанном на рис. 3, в, осуществлен принцип непрерывного автоматического поджатия уплотняющего кольца к расточке корпуса давлением стального разрезного кольца, установленного под уплотняющим. Для облегчения установки колец несущий фланец выполнен в виде двух дисков, зафиксированных относительно друг друга штифтом. Торцовое уплотнение упругим трущимся элементом (рис. 3, г) применяют преимущественно в подшипниковых узлах с вертикальным расположением вала. Войлочное кольцо укладывают в канавку на торцовой поверхности корпуса и прижимают к фасонному диску, зафиксированному на валу стопорным винтом. Центробежная сила, возникающая при вращении диска, [c.323]

Давление повышается до рд благодаря скачку уплотнения и отрыву потока в точке 8, но это повышение меньше, чем в скачке уплотнения во внешнем потоке. Затем давление быстро и непрерывно повышается вдоль оторвавшегося вязкого слоя до величины р2, которая может поддерживаться вязким течением под этим слоем. По достижении значения р2, соответствующего точке перегиба кривой распределения давления, градиент давления становится очень малым. Значение р2 часто используется для сопоставления с экспериментальными данными, так как оно легко вычисляется и связано с ростом давления в процессе отрыва. Когда застойная зона становится достаточно протяженной, рост давления резко замедляется. Процесс медленного повышения давления распространяется вдоль всего свободного вязкого слоя, который в конце концов отклоняется к поверхности, замыкая область отрыва и восстанавливая быстрый рост напряжения трения на поверхности тела. Процесс присоединения потока сопровождается увеличением скорости роста давления, и в области присоединения достигается полный перепад давления, соответствующий переходу через скачок уплотнения. Отрыв такого вида в потоке газа влияет на область течения перед скачком уплотнения и за ним. Нетрудно выделить следующие три участка распределения давления [c.245]

Более точные данные относительно вязкости масел см. главу о трении опор в подшипниках (стр. 427). Поэтому введение вязких жидкостей, именно смазочных масел, в зазор является выгодным, так как их вязкость по сравнению с вязкостью воды и, особенно, газов очень велика. При газах и парах уже является выгодным включение одной только воды или воды в виде конденсирующейся из пара. В остальном задача каждого уплотнения сохранять небольшой величину зазора 8. Этого можно достигнуть различными способами, которые можно также применять и в совокупности 1. Точной пригонкой. Тесная вращательная посадка в направ ляющей. [c.356]

Необходимо учитывать, что значения к. п. д. в табл. 31 соответствуют работе передачи с полной расчетной нагрузкой. Если передача работает с недогрузкой, то ее к. п. д. падает из-за того, что возрастает относительная величина потерь так как некоторые виды потерь не зависят от величины передаваемой мощности. Сюда относятся потери на взбалтывание смазки, потери на трение в уплотнениях и др. [c.281]

При использовании выражения (7.1) следует иметь в виду следующее обстоятельство, В него входят величины т а Р, которые представляют собой соответственно полную массу всех подвижных частей и полную силу сопротивления, приложенную к поршню, т. е, при подсчете т н Р необходимо учитывать массу поршня со штоком и силу трения в их уплотнениях. Однако до выбора диаметра цилиндра ни масса его подвижных частей, ни сила трения в уплотнениях конструктору неизвестны. Поэтому составляющими т и Р, относящимися к пневмоцилиндру, приходится задаваться приближенно или, если допустимо, вообще пренебрегать, вводя в расчет только т и Р ведомого механизма. [c.174]

Влияние других видов напряжений, помимо гидростатического давления, гораздо труднее изучать непосредственно, и было осуществлено только несколько экспериментов по влиянию одноосного растяжения и сжатия [158, 163, 294, 330, 401, 450]. В большинстве этих экспериментов использовалась методика фазовых сдвигов для определения очень малых изменений частоты, которые можно было получить до наступления необратимых искажений кристалла вследствие пластической деформации. Экспериментальные трудности здесь состоят в том, чтобы обеспечить надежность передачи к образцу приложенного напряжения (например, без потерь на трение в уплотнении), в создании и измерении однородного напряжения (для этого образец должен иметь цилиндрическую форму) и в исключении изменений ориентации образца в процессе приложения напряжения. Экспериментальные методики были значительно усовершенствованы со времени первого эксперимента, но все же для исследования зависимости формы ПФ от деформации прямой метод уступает в точности, а также в гибкости при определении производных по деформации тем косвенным методам, которые будут описаны в гл. 4. [c.172]

Трения в торцовом уплотнении сложны и зависят от условий работы. Схематично можно выделить три их вида жидкостное,, граничное, сухое. В первом случае уплотняющие поверхности разделены слоем смазки и происходит внутреннее трение в объеме пленки жидкости. Граничное и сухое трения являются разновидностями внешнего трения. Подразделение внешнего трения на граничное и сухое для уплотнений имеет следуюш,ий смысл. При работе с жидкостями, обладающ,ими хорошими смазываюш,ими свойствами, на трущихся поверхностях образуются граничные пленки поверхностно-активных или иных веществ, способных создавать на поверхности ориентированный слой. Происходящие при трении процессы замыкаются в этих граничных пленках, которые, естественно, подвержены износу. Однако в торцовых уплотнениях часто имеются условия для самовозобновления граничных пленок благодаря поступлению смазки в зазор через полости, всегда имеющиеся между двумя волнистыми и шероховатыми поверхностями. Материалы, состояние поверхности торцов и конструктивные параметры уплотнения можно выбирать так, чтобы обеспечить оптимальный компромисс между герметичностью и долговечностью. При этом приходится исходить из определенного представления о механизме процессов в торцовом зазоре уплотнения. [c.146]

Для уменьшения трения лопаток в коловратных нагнетателях Козетт и Ривеля выдвижные лопатки упираются в перфорированный хорошо смазываемый барабан а, вращающийся в кожухе нагнетателя б фиг. 51). Для той же цели в нагнетателе Пауэр-Плюс лопатки вращаются на шариковых подшипниках вокруг вала. Между лопатками и кожухом устанавливается фиксированный зазор. На выходе из ротора делается уплотнение в виде цилиндрического сальника. Основным недостатком подобных нагнетателей является относительно большой вес и габарит, в силу чего в авиации они не применяются. [c.489]

Одним из важнейших средств обеспече гпя нормальной работы подшипников наряду с правильным выборам типа и сорта смазки является создание надежных уплотнений п( дшипникового узла. Выбор конкретного тина и конструкции унлсгнения определяется основными условиями необходимой степень о герметизации, определяемой назначением проектируемого издел 1я и допустимой утечкой масла видом и свойством смазочного ма гериала окружной скоростью вала в месте уплотнения рабочей емпературой подшипникового узла параметрами окружающей ср ды допустимой потерей на трение в уплотнении расположением вг ла доступностью осмотра, трудоемкостью замены и др. [c.133]

В последнее время все большее применение находят набивки, включающие в себя фторопласт (тефлон). Известны набивки, выполненные целиком путем плетения фторопластовых нитей, изготовляются шнуры из асбеста с добавлением фторопластовых нитей или суспензии фторопласта. Набивка фирмы Меркель типа 6375 выполнена в виде плетеного диагональным способом из нитей тефлона шнура, пропитанного дополнительно суспензией тефлона. Высокая химическая стойкость, низкий коэффициент трения, герметичность, обеспечиваемая в определенном диапазоне температуры, - все это способствует их широкому распространению. Однако накопленный к настоящему времени опыт их эксплуатации накладывает некоторые ограничения на область их применения, особенно для арматуры АЭС. Так, верхний предел применяемости по температуре, установленный ранее большинством фирм—производителей набивок, 250-280°С, а некоторыми фирмами (как, например, фирмой Крэйн Пэкинг для набивки типа С95) - до 315° С, снижен до 220—230°С. Кроме того, обнаружено, что материалы, содержащие фторопласт, теряют свои уплотняющие свойства под действием радиации [47, 49]. Приведенные данные указывают на необходимость осторожного применения подобных набивок для уплотнения радиоактивных сред. [c.17]

Изображенная на рис. 3.40 конструкция была принята за основу при разработке УВГ для насосов реакторов БОР-60, БН-350 и БН-600, причем для насосов реакторов БН-350 и БН-600 она взаимозаменяема. Материал пар трения графит 2П-1000 (неподвижные кольца)—азотированная сталь 38ХМЮА (кольца, вращающиеся с валом). Сталь азотирована на глубину от 0,4 до 0,6 мм с твердостью верхнего слоя HR 56. Поверхность графитовых колец, кроме плоскости контакта, омеднена с последующим лужением в целях исключения утечки масла через поры графита. Удельная нагрузка на пару трения составляет 0,25 МПа. Промежуточная камера между парами трения заполняется маслом, образующим масляный затвор. Суммарные протечки масла через обе трущиеся поверхности не превышают 30 см /ч. Подпитка маслом обеспечивается бачком-питателем. Тепло в масляном уплотнении снимается водяным холодильником, встроенным в его корпус. Уплотнение выполнено в виде единого блока, устанавливаемого в сборе на вал насоса. [c.89]

Выбор метода формования заготовок зависит от многих факторов, главные из которых - свойства порошка и габаритные размеры изделий из него. Малогабаритные изделия и штабики, используемые для получения листов небольшого размера, прутков и проволоки, прессуют из порошков с частицами губчатой или осколочной формы в стальных пресс-формах на гидравлических прессах при давлении 150- 600 МПа (пористость заготовок 40 - 30 %). Для улучшения прессуемости к порошку добавляют смазывающие и склеивающие вещества, например, раствор глицерина в спирте (1,5 1 по объему), парафин в виде раствора в бензине (4-5 % парафина) и пр., которые при уплотнении выдавливаются на стенку пресс-формы, уменьшая внешнее трение. При давлении прессования выше 600 МПа в прессовке могут появиться расслойные трещины. Вольфрамовые штабики имеют квадратное сечение от 10х 10 до 40 x 40 мм и длину 500- 650 мм. Штабики большего размера, заготовки цилиндрической, прямоугольной и более сложной форм массой 100-300 кг и более прессуют в гидростатах в эластичных оболочках при давлениях от 200 - 250 (пористость заготовок 35 - 30 %) до 500 - 700 МПа. Расширяется производство заготовок изостатическим формованием в толстостенных эластичных втулках, прокаткой порошков, шликерным и взрывным формованием, а также другими методами. Порошки с частицами сферической формы подвергают горячему газостатическому формованию при давлении до 200-300 МПа и температуре до 1600 С, что позволяет получать крупногабаритные заготовки массой до 2,5 т и сложной формы с плотностью, близкой к теоретической (например, вольфрамовые заготовки с теоретической плотностью получают при давлении 70- 140 МПа, температуре 1550 - 1600 °С и выдержке 1 - 5 ч). [c.152]

В технической литературе имеются сведения о применении керамики в торцовых уплотнениях и подшипниках скольжения химических насосов. Привсдатся данные по абразивной износостойкости различных видов и марок кера лош. Предельно допустимые удельные нагрузки в парах трения торцовых уплотнений для наиболее износостойких и качественных марок керамики ЦМ-332, С-2, СГ-Т не должны превышать 6 МПа. Ситаллы рекомендуется применять при удельных нагрузках до 0,3 МПа. С другой стороны известно, что в аналогичных импортных насосах с давлением до 80 МПа плунжеры изготавливаются из керамических материалов. Поэтому необходимо было подобрать отечественную керамик, способную длительно работать в насосах высокого давления. [c.53]

В набивочных уплотнениях (см. рис. 1.6, ж) уплотнителем является специальная вязкоупругая набивка, обычно состоящая из основы, антифрикционных материалов и жидкой пропитки. Созданы материалы без жидкой пропитки в виде комбинации основы с композицией наполнителей. Набивка должна прижиматься к уплотняемым поверхностям контактным давлением с помощью силового элемента. Набивочные УПС применяют для герметизации конструкций, работающих под воздействием агрессивных сред и при повьпыенном трении (например, в аппаратах химических производств). Эксплуатационные характеристики набивочных уплотнений (кривые 6 на рис. 1.4) отличаются не только высокими давлением, скоростью скольжения и темпе ттурой, но и значительными утечками (F = 1,0... 10 см Vm ). Эти уплотнения при эксплуатации необходимо постоянно обслуживать. [c.19]

В уплотнениях разных видов при ма-льЕх зазорах полного разделения кон-тактньЕх поверхностей нет. В пределах площади касания кроме жидких пленок возникают области соприкосновения граничных структур, поэтому происходит смешанное трение с полужидкостной смазкой. Этот режим, отличающийся минимумом утечек и коэффициента трения, наиболее благоприятен для работы уплотнений. На рис. 1.23 приведены результаты экспериментальных исследований герметичности и трения манжетных и торцовых У В [67]. В логарифмических координатах зависимость / (G) имеет вид наклонных (tg а = m) прямых с коэффициентом Ф. Прямая С—С, соответствующая Ф = Фс, отделяет область герметичности, для которой Ф > Фс, от области негерметичности (Ф < Фс). Очевидно, область вблизи кривой / = ФсО " является наиболее оптимальной для работы уплотнения. [c.39]

В торцов1лх уплотнениях применяют пары трения трех видов обыкновенные [c.247]

Поводки в виде цилиндрических штифтов (рис. 9.22, г) применяют в основном в торцовых уплотнениях с парой трения из мягких материалов, при больших осевых смещениях упругоустановленного кольца пары трения. [c.310]

Рис. 5.78. По отверстию 10 из вала винта 9 подается масло для смазки поверхностей трения между стаканом 12 управления втулкой ВИШ, а также шестернями 8 привода механизма и втулкой-подшипником 11. Часть масла, идущая по рабочему зазору между стаканом 12 и втулкой 11 влево от места подвода, отводится в картер редуктора и не должна выходить наружу. Так как вал 9 и стакан 12 вращаются с числом оборотов п к1300 об1жин, масло после выхода из рабочего зазора сбрасывается в полость а, откуда по сверлению 13—в полость б. Детали, образующие полость б, вращаются с числом оборотов вентилятора п 4200 об1мин. Поэтому масло, попадающее в полость б в том числе и через резьбовое уплотнение стакана управления 12, сбрасывается через отверстия 3 в полость в картера редуктора, откуда — на слив в картер. Уплотнения между картером 7 и кольцом 6 вала вентилятора 5, фланцем вала вентилятора 4 и втулкой стакана управления 2 выполнены в виде маслосбрасывающей резьбы. При изменении шага лопастей винта стакан

Течения газа могут быть классифицированы по признаку сообщения или несообщения рассматриваемому потоку извне тепловой или механической энерпт. Различают адиабатические течения, при которых не происходит теплообмена или передачи механической энергии между потоком газа и внешней средой, и иеадиабатические течения, при которых потоку газа сообщается или отбирается от него энергия. Понятия адиабатического и неадиабатического процессов равно относятся к течению идеального и неидеального газа. Процессы изменения состояния идеального газа при адиабатическом его течении называются изэнтропическимн, В данной книге под течением идеального газа во всех случаях имеется в виду течение, для которого можно не учитывать действие сил вязкого трения (см, п. 2). Данное замечание связано с тем, что иногда идеальными газами называют газы, состояние которых точно подчиняется уравнению Клапейрона, отличая их от газов, близких к состоянию конденсации, для которых последнее уравнение заменяется другими уравнениями (например, уравнением Ван-дер-Ваальса). Во избежание недоразумений, имея в виду последнее отличие, лучше называть газы соответственно совершенными и реальными. В связи с определением течения неидеального газа заметим, что наряду с обычным действием си.л вязкого трения могут наблюдаться и другие необратимые потери механической энергии, связанные с ее переходом в тепловую энергию такие потери имеют место, например, в скачках уплотнения, появляющихся при торможении сверхзвуковые потоков (см. 22). [c.455]

Приведенные решения распространяются на задачу о взаимодействии штампа с грунтами. Для идеально связного грунта в выражениях настоящей главы следует считать с вместо Tg, где с — коэффициент сцепления грунта, причем в это.м с.лучае грунт считается несжимаемым телом, механизмом разрушения его является сдвиг, а движение частиц грунта подчиняется закону пластического потенциала. В .Tj ae среза грунта штампом или резцом эксперименты показывают, что многие виды грунтов уплотняются перед тем, как реализуется механизм сдвига. Условно можно считать, что при этом деформации rpj Hxa разбиваются на две фазы фазу уплотнения и фазу сдвига. В результате уплотнения грунта под штампом или резцом приближенно полагаем коэффициент сцепления постоянным в пределах зоны скольжения и соответствующим некоторой величине коэффициента пористости (это соответствует результатам опытов А. А. Нкчиноровича [61] над глинами и суг.тинками) при угле внутреннего трения ф = 0. [c.239]

Бесконтактные уплотнения характеризуются наличием постоянного гарантированного зазора в соединении вал—корпус . Достоинством бесконтактных уплотнений в сравнении с контактными является отсутствие трения и износа в соединении, что определяет минимальные энергетические затраты и практически неограниченную долговечность уплотнительных устройств, созданных на базе уплотнений этого вида. Основной недостаток бесконтактных уплотнений — отсутствие абсолютной герметизации, в результате чего в зазоре уплотнительного устройства всегда имеет место поток (утечка) смазочного материала (если давление в масляной полости опоры рпол больше, чем давление окружающей среды Рокр) или окружающей среды (если рокр > Рпол)- Величиной потока характеризуется эффективность уплотнения. [c.23]

Прочие виды упрощенных торцовых уплотнений. Вкьма перспективный вариант уплотнительного устройства приведен на рис. 99. Устройство включает крышку 4 с резинометаллическим 5-образным упругим элементом 5, в который запрессовано уплЬтнихельное кольцо 6. Второй элемент пары — торец внутреннего кольца подшипника 2. При изменении давления в масляной полости опоры или снаружи участок К упругого элемента прогибается в ту или фугую сторону. Но независимо от направления деформации давление уплотнительного кольца на торец подшипника только возрастает — увеличению перепада давлений в разделяемых полостях соответствует повышение контактного давления в паре трения. При высоких скоростях скольжения рекомендуется вводить в узел опорное уплотнительное кольцо, освободив от этой функции кольцо подшипника. [c.126]

Силы трения, возникающие между уплотняющими элементами в процессе работы, закнсят от условий смазки рабочих поверхностей и вида деформаций в зонах их фактического касания. Анализ работы торцового уплотнения показывает, что в пределах контурной площади касания условия [c.198]

В уплотнениях первого вида сальник, резиновая манжета находятся в непосредственном соприкосновении с вращающимся валом. Такой тип уплотнения весьма надежен, но вызывает существенные потери на трение. Некоторое уменьшение потерь на трение достигается повышением чистоты обработки шейки валика под сальником или манжетой. На рис. 15.73, а приведен пример сальникового >плотненияс войлочной набивкой, анарис. 15.73,6— уплотнения с резино-металлической манжетой. В ряде отраслей промышленности разработаны нормали на сальниковые войлочные уплотнения, а на резиновые манжетные уплотнения разработан ГОСТ 8752—70. [c.584]

Грузоподъемник состоит из неподвижной наружной рамы 2 и подвижной внутренней рамы 3, по которой передвигается каретка 12. Каретка и рамы перемещаются на катках 10 и роликах 8, И, вертикальное движение выполняется плунжерным цилиндром 4. Корпус цилиндра установлен на шаровой пяте основания наружной рамы, что разгружает плунжер от изгибающих нагрузок. На плунжере цилиндра закреплена головка 6 с роликом 5. через который переброшена пластинчатая цепь 7 полиспаста. Один конец цепи тягой 13 крепится к грузовой каретке 12. другой конец — к корпусу цилиндра подъема. Плунжер цилиндра 9 хромирован для уменьшения трения в уплотнениях и предохранения от коррозии. Наклон гру.эоподъемника выполняется двумя гидроцилиндрами двустороннего действия 1. На каретке укреплены вилочные захваты 14, которые легко можно 1аменить на различные виды сменных грузозахватных приспособлений. [c.261]

Следует иметь в виду, что большая часть нефтяного оборудования эксплуатируется, как правило, на открытом воздухе в особо жестких условиях применения смазочных материалов. В южных районах страны, особенно в среднеазиатских республиках и Казахской ССР, климат которых отличается сильнымЬ ветрами, поднимающими большое количество песка и пыли, особое внимание следует уделять состоянию уплотняющих устройств в механизмах — лабиринтовых уплотнений, прокладок, сальников штоков и прочих устройств, предохраняющих от попадания твердых частиц, песка и других загрязнений в масляные ванны, картеры машин и в узлы трения механизмов. В связи с этим вскрытие механизмов на открытом воздухе следует проводить с необходимой предосторожностью, желательно в безветренную погоду. [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...