Манжетные Трение

Усилие трения в манжетных уплотнениях в общем случае определяется по формуле [c.89]

В соответствии с формулой (49) усилие трения в манжетных уплотнениях зависит от размеров уплотнений, а из конструктив- [c.90]

В гидропередачах, как и во всех гидравлических машинах, применяются лабиринтные уплотнения, поверхности которых непосредственно не участвуют в процессе механического трения. Эти уплотнения применимы для любой жидкости и любой скорости, чаще всего их используют при уплотнении зазоров в торе. Часто не представляется возможным обеспечить малые зазоры в лабиринтных уплотнениях, что ведет к значительным объемным протечкам. В настоящее время широкое применение находят манжетные уплотнения из маслостойкой резины и органических материалов [4] (рис. 103), а также уплотнения, состоящие из поршневых колец [41 (рис. 104). Уплотнительные кольца делаются чугунными или бронзовыми. [c.216]

Разработку композиции наполненного фторопласта, обеспечивающую реализацию эффекта ИП в паре эластичный манжетный уплотнитель—плунжер (см. рис. 63), вели по схеме, показанной на рис. 64. Рецептура композиции, содержащей бронзовый порошок, стекловолокно, оптимизировалась на машине трения 118 [c.118]

Назначение уплотнения в насосах для жидкого металла сводится к герметизации газового объема. При избыточном давлении инертного газа уплотнение должно предотвратить утечки газа в окружающее помещение, а при разрежении в газовом объеме — исключить натекание атмосферного воздуха в полость насоса. Оно должно обеспечить вакуумирование контура перед заполнением его жидким металлом. На рис. 3.37 показано возможное место расположения уплотнения вала в насосе. Из рисунка видно, что можно уплотнять и непосредственно металл. Известно, что сальниковые и манжетные уплотнения при соприкосновении с металлом при температуре 350°С быстро выходят из строя. Исключение составляют медные и никелевые шнуры, когда их используют в качестве уплотняющей набивки, но и они обеспечивают только кратковременную работу вследствие повышенного износа при трении о вращающийся вал [8, гл. 2]. Поэтому чаще применяется уплотнение с застывшим слоем металла вокруг вала — так называемое замерзающее уплотнение. На рис. 3.38 приведены конструкция замерзающего уплотнения и распределение замороженного металла в зазоре. Между вращающимся валом 8 и корпусом замерзающего уплотнения 1 образуется за- [c.84]

Нормальная работа резиновых манжетных уплотнений зависит от удачного подбора удельного радиального давления и чистоты обработки поверхности трения, с учетом скорости вращения вала. Повышение удельного давления обеспечивает лучшую герметичность, но при этом увеличивается сила трения и темпе- [c.490]

Трение 2 — 833 --с манжетным уплотнением 12 — 534 [c.208]

Трение манжет и воротников. Усилие трения (Р,) манжетных и воротниковых уплотнений зависит от давления рабочей среды (р), коэфициента трения / и величины контактной поверхности уплотнения [c.833]

Манжетное уплотнение с отогнутым уплотняющим элементом из кожи или синтетического материала. Применяется главным образом в качестве пылезащитного, а также для удержания консистентных смазок. Этот тип манжет не пригоден для уплотнения масел с низкой вязкостью. Манжетное уплотнение удобно для размещения в условиях ограниченного пространства и там, где требуется низкое трение [c.20]

Отсутствие утечек жидкости через манжетное уплотнение возможно при строго определенной величине контактных давлений, при которой снижаются до минимума вредные эффекты трения, тепловыделение на рабочих поверхностях и перемежающееся прихватывание манжеты к валу. [c.23]

Манжетное уплотнение является механическим уплотнением и функционирует на совершенно другом принципе, чем набивочные сальники. Уплотняющий контакт образуется в результате воздействия рабочего давления, расширяющего манжету. Силы трения пропорциональны величине давления во время рабочего хода штока. Если манжета имеет возможность дышать , то трение при обратном ходе незначительно. [c.146]

Рис. 106. Зависимость коэффициента трения в манжетном уплотнении

Поэтому потери на трение в них значительно ниже, чем Б сальниковом уплотнении. На фиг. 79 даны потери на трение в манжетном уплотнении по данным Б. 3. Черняка. Интересной разновидностью манжетного уплотнения является уплотнение, показанное на фиг. 80. Оно состоит из ряда полуколец, выполненных из текстолита и стянутых пружиной. [c.138]

Возрастание потерь на трение меньшее, чем возрастание давления, а также стабилизация трения при высоких давлениях выгодно отличают круглые резиновые кольца от манжетных [c.96]

Усилие трения в манжетных уплотнителях зависит от давления рабочей среды, коэффициента трения материала, из которого изготовлена манжета и величины контактной поверхности уплотнителя. [c.559]

Действие манжетных колец основано на автоматическом уплотнении сальника при помощи рабочего давления среды. Манжетные кольца не требуют осевого нажима втулки сальника, а в большинстве случаев действуют радиально, вследствие чего их применяют как для внутреннего уплотнения в сальнике, так и для уплотнения непосредственно у поршня. Для уменьшения трения в сальнике при уплотнении манжетными кольцами длину уплотнения выбирают минимальной. Манжетные кольца ставят в сальнике обычно от одного до четырех и реже в большем количестве. Для лучшего уплотнения сальника манжетные кольца некоторых типов выпускают комплектными, при этом каждое кольцо имеет различную конфигурацию. [c.112]

При уплотнении сальника несколькими манжетными кольцами потери от трения уменьшаются пропорционально падению давления среды. Поэтому для уменьшения разницы давления с внутренней и наружной стороны чаще всего устанавливают комплект колец, что увеличивает герметичность сальника даже при высоком давлении. [c.112]

Т. е. вручную, так как при сильной затяжке колец нарушается основной принцип их работы и увеличивается трение в сальнике. Во время работы механизма манжетные кольца уплотняют весьма осторожно с небольшим усилием. [c.128]

При манжетном типе уплотняющего соединения силы трения в нем достигают значительной величины, возрастая пропорционально увеличению гидростатического и избыточного давлений. Эти силы оказывают положительное действие, так как посредством их часть растягивающей нагрузки, действующей на наружную колонну труб, передается на внутреннюю колонну труб, недогруженную при выпрессовке погружного агрегата. Такое же действие оказывают силы трения между колоннами насосных труб. [c.138]

Силы трения в гидравлических парах с манжетным уплотнением значительно больше, чем в пришлифованных, и могут достигать 15% нагрузки, создаваемой прессом. Силы трения в прессах с манжетным уплотнением можно учесть только при градуировке путем сопоставления показаний силоизмерительного устройства пресса с показаниями образцового переносного динамометра. [c.94]

Торцовое уплотнение из неметаллических материалов. Представляет интерес торцовое уплотнение, одно из колец которого изготовлено из фторопласта, твердой резины и прессованной древесины. Подобное уплотнение допускает более высокие, чем манжетные уплотнения, давления ншдкости, обладает малым трением, менее точно в изготовлении и обеспечивает высокие герметичность и срок службы (до 10 000 ч и более). [c.639]

Рис. 1.23. Зависимости коэффициента трения от критерия режима для УВ а — торцовых 6 — манжетных (светлые точки — герметичные УВ, темные — негерметичные)

Рис. 5.22. Зависимость коэффициента трения манжетного уплотнения (D — 50 мм) от скорости скольжения при различных температурах а Р — 2 Н/см для масла АУ

Обычно уплотняющие устройства манжетного типа работают без сухого трения, так как между контактирующими поверхностями уплотнения сохраняется тонкая пленка смазки. В тех случаях, когда имеется опасность работы манжетного уплотнения в условиях сухого трения, необходимо предусмотреть подвод смазки к трущимся поверхностям. [c.325]

При увеличении частоты вращения вала повышается температура смазки, вязкость ее уменьшается и смазочная пленка становится тоньше, создавая условия для возрастания потерь на трение и дальнейшего повышения температуры. Это может вывести уплотнение из строя. Создание масляной пленки оптимальной толщины для данных условий необходимо для обеспечения нормальной работы уплотняющего устройства манжетного типа. [c.325]

Материалы манжетных скребковых уплотнений. Материалом манжеты обычно служит кожа или синтетическая резина. Кожа хорошо противостоит воздействию абразивных частиц и обладает низким коэффициентом трения. Одним из важных свойств кожи является способность поглощать смазку и выделять ее при работе по мере необходимости. Из-за своей пористости кожа часто подвергается предварительной пропитке, чтобы она могла уплотнять жидкости, сохраняя при этом свойство самосмазывания. [c.39]

Манжетные уплотнения (рис. 109, в) при установке в канавку деформируются на значительно большую абсолютную величину, чем кольцо такого же размера. Этим достигается меньшее влияние радиальных смещений высоты Н на герметичность. Кроме того, снижается сила трения при низком давлении за счет малой ширины уплотняющей кромки. Манжеты по форме и назначению подразделяются на U-образные, чашечные, воротниковые, шевронные (рис. 109, в—е соответственно). Резиновые U-образные манжеты по ГОСТу 6969—54 и кожаные манжеты устанавливают в сочетании с манжетодержателем 5 для предотвращения выворачивания при обратном ходе. Чашечные резиновые манжеты по ГОСТу 6678—53 предназначены для уплотнения цилиндров, а воротниковые для уплотнения штоков, когда возможно фланцевое, крепление манжет (рис. 109, д). Шевронные манжеты [c.225]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

Наиболее полно этим требованиям отвечают уплотнения торцового типа (рис. 5.92), в которых движущаяся уплотняющая поверхность контактирует с внешней поверхностью вала в плоскости, перпендикулярной к оси вала. Эти уплотнения отличаются предельной простотой уплотняющие поверхности торцового уплотнения имеют самую простую геометрическую форму — плоскость. Они обеспечивают высокую, практически абсолютную герметичность и большой срок службы, а также отличаются относительно малыми потерями мощности на трение, которые в этих уплотнениях составляют, при всех прочих равных условиях, 0,1—0,5 потерь мощности в манжетных уплотнениях. При соответствующем подборе материалов скользящей пары подобные уплотнения длительное время могут работать без смазки, а также в любых рабочих средах. Уплотнения могут применяться при окружных скоростях уплотняемого узла до 60 м сек (соответствует 15 000 об мин) и давлениях уплотняемой среды до 400 кПсм -, температурный диапазон для этого уплотнения составляет в зависимости от применяемых материалов и жидкостей от —75° G до +450° С и выше. [c.550]

Фиг. 79. Коэффициент трения в севанитовом манжетном уплотнении по данным Б. 3. Черняка.

На рис. 4 приведена зависимость удельной силы трения от давления уплотняемой жидкости для малогабаритного манжетного уплотнения, применяемого в гидравлических авиационных насосах, и круглого резинового кольца. Из приведенных графиков следует, что малогабаритные манжеты имеют меньшие потери на трение до давлений уплотняемой жидкости в 70—80 н1см . [c.96]

Полученные экспериментальные значения величины коэффициента трения манжетных уплотнений (рис. 6) находятся в преде-лах0,2—0,4 при изменении избыточного давления рабочей жидкости в пределах О—50 н1см . [c.181]

Для машин общего назначения наиболее характерными объектами герметизации являются неподвижные в работе разъемные соединения (например, плоскость разъема корпуса передачи) и подвижные узлы трения как вращательного (например, проходная подшипниковая крышка), так и возвратно-поступательного движения (уплотнения гидро-пневмоустройств). Здесь в качестве окружающей среды рассматривают запыленный воздух, а рабочая среда — смазочное масло при избыточном давлении не более 0,05...0,1 МПа. Важнейшим показателем эффективности уплотнений является их герметичность, характеризуемая величиной удельной утечки уплотняемой среды. В зависимости от величины удельной утечки установлены 12 классов негерметичности, а также качественная оценка. Так, манжетные уплотнения для соединений с относительным вращением принадлежат в среднем к классу негерметичности 2-2 (количественная оценка), характеризующемуся подтеканием без каплеобразования (качественная оценка). Кроме того, оценкой качества уплотнений является ресурс (наработка) в часах до снижения герметичности соединения на один или два класса. Для указанных выше манжетных ynhoT-нений при окружной скорости 5 м/с наработка составляет в среднем 2500 ч. [c.211]

Износ есть результат процесса постепенного изменения размеров детали, происходящего под действием поверхностных сил при трении и связанного с потерей массы. Ргьзличным видам изнашивания наиболее подвержены трущиеся детали рабочих органов технологического оборудования уплотнительные кольца торцовых уплотнителей центробежных насосов, сепараторов, центрифзт подшипники скольжения плунжеры насосов манжетные уплотнения гильзы цилиндров-дозаторов [c.516]

Манжетные и уплотнительные кольца в зависимости от их назна чения изготовляют из кожи минерального дубления, различных вини левых смол, маслобензостойкой резины, хлопчатобумажных, льняных асбестовых и асбометаллических двусторонне прорезиненных тканей Уплотнительные кольца, изготовленные из кожи, не обеспечивают герметичность сальников, так как под воздействием температуры и минеральных масел, служащих рабочей средой, кожаные манжеты растрескиваются, теряют прочность, упругость и, постепенно ссыхаясь, отходят от стенок цилиндра. Кроме того, вскоре после монтажа манжеты разбухают, увеличивая силу трения между рабочими поверхностями вала и набивки, отчего срок службы манжет резко сокращается. [c.111]

В уплотнениях разных видов при ма-льЕх зазорах полного разделения кон-тактньЕх поверхностей нет. В пределах площади касания кроме жидких пленок возникают области соприкосновения граничных структур, поэтому происходит смешанное трение с полужидкостной смазкой. Этот режим, отличающийся минимумом утечек и коэффициента трения, наиболее благоприятен для работы уплотнений. На рис. 1.23 приведены результаты экспериментальных исследований герметичности и трения манжетных и торцовых У В [67]. В логарифмических координатах зависимость / (G) имеет вид наклонных (tg а = m) прямых с коэффициентом Ф. Прямая С—С, соответствующая Ф = Фс, отделяет область герметичности, для которой Ф > Фс, от области негерметичности (Ф < Фс). Очевидно, область вблизи кривой / = ФсО " является наиболее оптимальной для работы уплотнения. [c.39]

Уплотнения соединений возвратнопоступательного движения (УПС). В большинстве УПС применяют эластомерные уплотнители манжетного (рис. 1.6, в) или кольцевого (рис. 1.6, е) типов. В зависимости от профиля сечения уплотнителя контактное давление по-разному распределяется вдоль уплотняющей поверхности, что оказывает большое влияние на формирование пленки смазочного материала. Механизм трения и утечек таких УПС в условиях жидкостной смазки описан на основе эластогидродинамической теории [34, 67], которую можно распространить и на другие режимы работы УПС, введя специальные функции Ti и 4 2, учитывающие режим трения при прямом и обратном ходах контртела (см. гл. 4). [c.43]

Манжетные уплотнения валов. Резиновые манжеты — наиболее распространенный вид УВ (см. рис. 1.6,6 и 5.2). Механизм герметизации определяется взаимодействием вращающегося вала с эластомерной кромкой манжеты при больших частотах микроперемещений ее участков. Релаксационное запаздывание движения поверхностного слоя и гидродинамические эффекты определяют возникновение некоторого зазора. На этих предпосылках основаны предложенные модели процессов, происходящих на микронеровностях [67], и теория, изложенная в подразд. 5.2 [35, 52]. Теоретическая зависимость утечки Q от и, ц, Рк имеет вид Q = nDyiivfp . Однако законченная теория герметичности манжет до сих пор не создана. При оптимальном усилии браслетной пружины эти УВ отличаются высокой герметичностью и малым трением. Удельные утечки находятся в пределах классов [c.45]

Манжетные УПС. Основным уплотнителем этих УПС являются манжеты, которые по сравнению с кольцами обеспечивают пониженные силы трения Pf при р < 1 МПа и больший ресурс. Гибкие губки манжет допускают повышенные радиальные смещения контртела. Между губками манжеты может быть размещен дополнительный силовой элемент — пружина (см. рис. 4.13, з, ), существенно новьппающая стабильность контактного давления. Манжетные УПС имеют ряд недостатков способность только к одностороннему уплотнению, увеличенные габариты, необходимость спаренных манжет на поршне гидроцилиндров двойного действия (см. рис. 4.13, й), необходимость дублирования манжет другими уплотнителями в УПС штоков для исключения подсоса воздуха при разрежении в рабочих полостях. При отсутствии дополнительных силовых элементов контактное давление Рко на кромке манжеты менее стабильно, чем у колец, что может вызвать потерю герметичности при низком р, поскольку напряжения от деформации губок соизмеримы с напряжениями от набухания и температурных деформаций. ГОСТ 14896 — 84 рекомендует для обеспечения герметичности при р < [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...