Течение в переходной области условий

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем пе-прерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до Z, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

По тем же формулам и графикам, что и для каналов круглого сечения, согласно справочным данным, приведенным И. Е. Идельчиком [24], определяются для каналов прямоугольного сечения и потери механической энергии потока, обусловленные местными сопротивлениями на входе в канал и на выходе из канала. При этом в условиях развитого турбулентного течения коэффициенты местного сопротивления практически не зависят от Re при ламинарном же течении и в переходной области величина коэффициента сопротивления меняется с изменением Re. [c.265]

Сводная карта плоских режимов в переходной области углов представлена на рис. 27. Кривая 1 дает границу устойчивости, определяемую линейной теорией. В точках А и В, согласно расчетам, ответвляются кривые 2 тл 3. Кривые 1, 2 и 3 разбивают плоскость (а, Gr) на пять областей. В области / имеется единственный режим течения - плоскопараллельный. Область II соответствует режиму конвективных ячеек этот режим по мере увеличения Gr мягко ответвляется от плоскопараллельного на участке кривой 1. В области III конечно-амплитудный режим отвечает граничным вихрям этот режим также ответвляется мягко на участке кривой 1. В области IV имеются два устойчивых режима — плоскопараллельный и ячеистый, жестко возбуждаемый на нижней границе области. Наконец, в области V, ограниченной кривыми 1, 2 и 3, реализуются (в зависимости от начальных условий) как ячейки, так и вихри. [c.55]

Третья (переходная) область представляет наибольшие принципиальные трудности для решения. В настоящее время предложен приближенный прием для решения таких течений, заключающийся в том, что основной поток описывается обычными уравнениями энергии, движения и сплошности, а граничные условия записываются с учетом скачка скорости и скачка температур. Границы указанных трех областей течений газа графически показаны на фиг. 83. [c.275]

Следует заметить, что упомянутая выше приближенность полученных выражений (ИЗ) и (114) объясняется не их неточностью, а неполным соответствием в значительной области изменения Re предположения, при котором они получены, реальным условиям течения потока в решетке. Выражение (113) соответствует полностью ламинарному слою, выражение (114) — полностью турбулентному слою. В действительности первый случай в решетке может быть только при малых Re, а второй — только при больших Re. При промежуточных значениях Re на части поверхности может иметь место ламинарный слой, на остальной — турбулентный. Так, на конечном участке области сильного влияния Re на некоторой части поверхности выходной кромки может иметь место турбулентный слой. Используя при этих Re зависимость (113), мы несколько завышаем влияние числа Re. На начальном же участке области 3 на поверхности входной части лопатки характер течения среды в пограничном слое может быть ламинарным. Использование при этих значениях Re зависимости (114) приводит к некоторому занижению влияния числа Re. Поэтому выражения (113) и (114) будем рассматривать как приближенные. Область же изменения Re, в которой обе полученные зависимости дают теоретически погрешность расчета, будем называть переходной (рис. 43, область 2). Как показывают опыты, верхняя граница этой области в некоторой мере зависит от степени конфузорности и типа профилей. В сопловых решетках широко применяемого типа с профилями лопаток ТН-2, 356 и с близкими к ним эта граница при расчетном режиме расположена при Re = = (6—7)10 В решетках, имеюш,их меньшую конфузорность, чем упомянутые, указанная граница наступает раньше. В так [c.93]

Зависимость координат точек начала и конца переходной области течения в пограничном слое от числа Рейнольдса на спинке профиля выражена более отчетливо, чем на вогнутой части, как в условиях статической продувки, так и в условиях исследования на воздушной турбине. [c.67]

В работе [Н.26] описано экспериментальное исследование динамического срыва. Были измерены нагрузки на плоском профиле в процессе его движения при линейном возрастании угла атаки с течением времени. Для углов атаки, значительно превышающих ass, получены весьма большие значения коэффициентов подъемной силы и, момента при возникшем переходном процессе. В условиях динамического срыва разрежение на передней кромке исчезало одновременно с перемещением области разрежения назад по верхней поверхности профиля. Характер таких возмущений давления указывает на то, что при динамическом срыве с передней кромки профиля сходит слой поперечных вихрей. Возникновение в переходном процессе весьма большой подъемной силы является результатом возмущения давления, вызванного вихрями, и затягивания срыва. Большой пикирующий момент, возникающий в переходном процессе, вызван разрежением, перемещающимся назад по верхней поверхности профиля. При малых скоростях увеличения угла атаки созданная вихрями нагрузка невелика, так что нестационар-ность проявляется в возрастании максимальной подъемной силы вследствие затягивания срыва. Как видно на рис. 16.6, измеренные значения максимальных коэффициентов подъемной силы [c.810]

Значительная в сравнении с размером носка протяженность рассматриваемых при этом областей течения позволяет предполагать, что влияние деталей в распределении давления или углов наклона скорости в переходном начальном сечении между носком и боковой поверхностью затухнет на некотором удалении от него и на течение вниз по потоку будут влиять, во-первых, интегральные силовые характеристики носка и, во-вторых, распределение энтропии по линиям тока (или по массе) в высокоэнтропийном слое. Такая схематизация течения (положенная в основу излагаемой гиперзвуковой теории) справедлива лишь асимптотически, для достаточно удаленной от носка области, поэтому класс изучаемых ниже тел и течений должен удовлетворять условиям [c.254]

После того, как решена невязкая задача, для удовлетворения условий прилипания и условий для энтальпии на поверхности малой неровности необходимо рассмотреть вязкий и теплопроводный подслой 4 с характерной толщиной Ау (Ь/а) / , в котором главные вязкие члены уравнений Навье-Стокса по порядку величины должны быть равны инерционным. При этом течение около поверхности малой неровности будет описываться обычными уравнениями пограничного слоя Прандтля при заданном внешнем распределении давления. Легко убедиться, что в этом случае (как и при решении краевой задачи (8.17) (8.20)) напряжение трения и тепловые потоки по порядку величины будут больше, чем в невозмущенном пограничном слое на поверхности пластины. Из этого следует, что перед такой малой неровностью также должна быть переходная область течения, в которой напряжение трения и тепловые потоки того же порядка по величине, что и в невозмущенном пограничном слое на поверхности пластины, и возрастают [Нейланд В.Я,, 1969, ]. Математически такая задача совпадает с задачей, когда во всем слое 3 с характерной толщиной порядка толщины малой неровности Ау а существенна вязкость, а в области 2 с характерными размерами Ах Ау Ь течение невязкое. В этом случае а внешнее ре- [c.386]

В [184] показано, что область переходного режима течения в каналах для интенсификации теплообмена является более перспективной, чем область турбулентного течения. Были получены эффекты увеличения коэффициентов теплоотдачи в 3,5 раза при помощи поперечной накатки (см. рис. 12.12) достаточно большой высоты d/D = 0,91) с относительными шагами S/D = 0,5-5-1. Одновременно авторы показали, что при развитом турбулентном течении капельной жидкости целесообразно применять турбулизаторы, имеющие небольшую высоту и малые шаги. Для практических расчетов теплообмена при переходном режиме течения в каналах с поперечными накатанными турбулизаторами рекомендуется [184] пользоваться табл. 12.8, в которой даны соотношения Nu/Nuq и для различных условий течения. При этом значения числа Нуссельта для случая теплообмена в гладкой трубе рекомендуется рассчитывать при средней для трубы температуре жидкости по выражению [c.537]

Распределение напряжений в жесткопластическом теле, по-видимому, достаточно строго соответствует распределению напряжений в реальном металле при одинаковых условиях деформирования и свободном течении (отсутствии упругих областей). Если же упругая область окружает пластически деформируемую, как в задаче о толстостенной трубе под действием внутреннего давления, то в пограничном слое (переходной области) распределение напряжений в жесткопластическом теле и реальном металле будет существенно различаться. [c.14]

Численным методом изучается течение вязкой несжимаемой жидкости между соосными цилиндрами, которые совершают равноускоренное вращение вокруг своей оси как твердое тело. Аналитическим методом строится одномерное нестационарное решение уравнений Навье - Стокса для случая, когда движение начинается из состояния покоя. На начальном участке времени одномерное нестационарное движение жидкости является неустойчивым. Вносимые в поток малые возмущения вызывают образование вторичных вихревых течений с компонентой скорости вдоль оси. Численным методом исследуется динамика возникающих неустойчивостей и их диссипация. Формулируется условие, определяющее размеры нестационарной области вторичных течений. Неустойчивый режим течения является переходным и с некоторого момента времени течение становится устойчивым. [c.52]

При малых возмущениях потока, безразлично, вносятся ли они из окружающего воздуха или от поверхности пластины,,переходный процесс возникает из-за того, что пограничный слой вследствие поперечных колебаний определенной длины волны становится при определенных условиях неустойчивым. При распространении волны нарастают и усиливаются. При этом волны искажаются, поскольку неустойчивость теперь имеет место в области постоянного нарастания длин волн. Последнее приводит к возникновению новых волн, число которых непрерывно возрастает до тех пор, пока, наконец, не произойдет их деформация и опрокидывание. Одновременно начинается переход двухмерного потока, который до этого имел место, к трехмерной нерегулярной форме течения. Вначале это довольно грубая форма турбулентности, затем по мере развития потока большие вихри разрушаются и из них образуются мелкие вихри ( мелкозернистая форма турбулентности). [c.357]

Ранее было показано, что при построении разрывных полей скоростей область П течения сплошной среды разбивается на несколько блоков. Внутри каждого блока строится непрерывное поле скоростей, которое, исходя из требований к разрывным КВ-полям скоростей, стыкуется с полями скоростей соседних блоков. При этом только на границах блоков происходит скачкообразное изменение вектора скорости. Построенные таким образом разрывные КВ-поля скоростей можно использовать как решение для последующей корректировки. В частности, введением на стыке блоков переходных зон можно осуществить "склейку" разрывных полей скоростей (п. П3.2) и получить с помощью склеивающих функций непрерывные во всей области С1 поля скоростей. Принципы создания склеивающих функций изложены в п. П3.2. Применение их для построения непрерывных полей скоростей на основе разрывных КВ-полей покажем на примере задачи о прокатке в условиях плоской деформации, рассмотренной в п. 1.2.6. [c.220]

Постоянная интегрирования определяется из условия равенства толщины гидродинамического пограничного слоя в области переходного и основного течений при /"=2,4. [c.88]

Влияние трения на работу тепловой трубы при низких давлениях пара. Сложность учета трения обусловлена тем, что в условиях работы трубы его воздействие определяется многими факторами. К настоящему времени не получено достаточно простых зависимостей, описывающих влияние трения на гидродинамику потока пара. Задача экспериментального и расчетного исследований коэффициента трения усложняется тем, что необходимо рассматривать области ламинарного, переходного и турбулентного режимов течения сжимаемого потока пара в условиях вдува и отсоса массы в неизотермических условиях. [c.79]

При работе трубы в области переходного режима течения пара косинусоидальный профиль скорости, полученный при рещении уравнений Навье —Стокса при соответствующих граничных условиях [12] и подтвержденный экспериментально [16], сохраняется вплоть до Кел 10 . Опыты показывают, что переход от ламинарного режима течения пара к турбулентному про- [c.96]

Схема переходного процесс а. Допустим, что мы имеем дело с устойчивым ламинарным состоянием течения, которому отвечают вполне упорядоченные закономерности. Как известно, при увеличении характерной координаты состояния — числа Рейнольдса — и достижении нижнего критического значения R kp.h ламинарное движение теряет свою устойчивость. При дальнейшем росте числа Re происходит постепенное упорядочение режима течения и система переходит в новое устойчивое состояние — развитого турбулентного течения. Для последнего характерны свои закономерности (трения, теплообмена и др.). В этой картине переходного процесса основным является смена одного порядка другим, происходящая при неограниченном росте координаты состояния числа Re, отражающего борьбу двух тенденций, двух взаимоисключающих режимов — вязкостного и инерционного. Естественно, что отсчет числа Re как координаты состояния в переходной области следует вести не от нуля, а от нижнего критического значения Rskp.h при прочих данных условиях. Известно, например, что для обычных условий течения жидкости в трубе нижнее значение Некр.н 2 300 но при тщательном устранении возмущений оно может быть доведено до и более. Это обстоятельство, равно как и учет других побочных факторов, влияющих на переходный процесс (геометрия канала, начальные возмущения и пр.), должно отразиться при выборе эмпирических констант в интерполяционной формуле. [c.150]

На фиг. 14—6 показаны результаты расчета теплообмена для различных областей течения газа. Рассматриваются такие условия, когда на всей расчетной длине пластины для теплообмена существен только один режим взаимодействия ударной волны с пограничным слоем. Из характера зависимостей следует необходимость учета различных режимов, особенно в переходной области (в данном конкретном случае при 10< <./ е<10 ). В этой постановке задачи очевидны принципиальные трудности адекватного описания термогазодинамических явлений, особенно если учесть условность выделения отдельных зон (см. фиг. 14—5). [c.337]

Местная кавитация может происходить в переходных областях между неподвижными и движущимися поверхностями, даже если средние значения давления и скорости соответствуют бескавитационным условиям работы. В таких областях обычно возникают вторичные течения, и если кавитация все же имеет место, то можно ожидать ее возникновения и развития на поверхности раздела между вторичным и основным потоками. Происхождение некоторых в общем-то непонятных зон разрушения можно объяснить уносом схлопывающихся каверн вторичным потоком от места их возникновения к разрушаемой поверхности. Поскольку все эти возможные причины вызывают как общую, так и местную кавитацию, остается лишь довольствоваться тем соображением, что множество гидравлических машин, как насосов, так и турбин, работает в течение длительного времени с очень высоким к. п. д. без признаков существенного кавитационного воздействия на эксплуатационные характеристики и на процессы механического разрушения. [c.629]

Как ламинарное, так и турбулентное дви кения возможны, вообще говоря, при всех числах Рейнольдса. Однако фактически имеет место лишь тот режим движения, который при данных условиях оказывается устойчивым. При малых значениях числа Рейнольдса устойчив ламинарный режим движения при больших значениях числа Рейнольдса этот режим не хтойчив и при всяком, даже малом, возмущении внезапно, скачком, переходит в турбулентный режим. Между малыми и большими значениями числа Рейнольдса имеется промежуточная, так называемая переходная, область, в которой оба режима движения неустойчивы здесь можно наблюдать как ламинарное течение, так и его внезапный переход в турбулентное. Значение числа Рейнольдса, отделяющее область ламинарного течения от переходной области, называется критическим числом Рейнольдса и обозначается Вцр. (Иногда вводят также понятие о втором критическом числе Рейнольдса, отделяющем переходную область от области развитой турбулентности.) [c.463]

Для околоравновесности течения во всей области условий (1.7.16) в общем случае еще недостаточно. Если в потоке вне- запно нарушается равновесие (в ударной волне или волне разрежения, см. гл. 2, 3), то за этой точкой или областью будет переходная существенно неравновесная зона релаксации, размер которой, однако, вследствие больших скоростей физических про-дессов dqnldt будет малым вместе с хЦо. [c.39]

Эти результаты совпадают с определенными в / области при р = г. Однако в некоторых случаях результаты не совпадают, поскольку коэффициенты тригонометрического ряда для / и II областей неодинаковы. Точное совпадение результатов возможно, если между / и II областями учитывать переходную, имеющую малую неконечную ширину (так называемая размытая граница). В переходной области происходит непрерывное изменение скорости деформирования от значения, соответствующего Ир1 при р = г для / области, до значения при р= г для области II. Однако модель жесткопластичсского тела исключает возможность рассмотрения переходной области. Это обстоятельство приводит к необходимости использования смягченных граничных условий, в частности, к достижению равенства расходов течения металла на границах между / и II областями [c.131]

Поверхность коэффициента теплопередачи St(t, Re ) при граничном условии = = onst на фиг.7 отражает закономерности изменения характеристик теплообмена при всех режимах течения. Число St здесь переменное за счет изменения температурного фактора г . В начальном сечении при t = О расчетное распределение St(0, Re ) от Re на фиг. 7 для Ти = 4.86% соответствует экспериментальным данным I из [15] и эмпирическому соотношению (3.2) (2) так же, как на фиг. 2. С ростом т это начальное распределение видоизменяется, но кривые St в каждом сечении X = onst в переходной области имеют выраженные локальные экстремумы. При уменьшении внешней скорости они смещаются вниз по потоку, при этом минимальные значения St падают, а максимальные остаются практически неизменными. С увеличением в течение второй половины первого периода эти тенденции в распределении числа Стантона изменяются на гфотивоположные и его значения возвращаются к исходным при X = 2л. [c.93]

На рис. 7.3.2 представлены профили скоростей, соответствующие различной интенсивности вдува. Видна значительная деформация профилей в пристеночной области. На внещнем участке слоя характер течения сохраняется таким же, как и при отсутствии вдува, однако этот участок более удален от стенки вследствие значительного расширения пристеночной области. При этом толщина пограничного слоя существенно возрастает (рис. 7.3.3). Специфический характер изменения толщины слоя по длине модели свидетельствует о наличии переходного процесса при формировании профилей скоростей в начале пористого участка, что соответствует точкам перегиба на этих профилях. После области перехода наблюдается процесс повторной стабилизации пограничного слоя на проницаемой поверхности в условиях вдува. [c.461]

Степень турбулентности Ео определяет добавочные возмущения, которые действуют на пограничный слой со стороны его внешней границы. Чем больше значение Ес, тем меньше размеры переходной области и ниже критическое значение Re. Положение переходной области и ее размеры заметно меняются в зависимости от характера внешнего течения. Если скорость в направлении движения жидкости падает, а давление растет dp/dx>0), т. е. имеет место диффузор-ное течение, устойчивость ламинарного течения резко снижается и переход к турбулентному течению происходит при более низких значениях Re, чем в случае безградиентного течения. Наоборот, при конфузорном течении область перехода сдвигается в зону более высоких значений, Re и одновременно растет ее протяженность. Стабилизирующее влияние ускоряющихся потоков очень велико и объясняется резким увеличением сил трения в пристеночной области. При некоторых условиях под действием возрастающих вязких напряжений происходит не только расширение области ламинарного течения, но и полное гашение уже развившегося турбулентного режима. Внешнее течение при ламинарном пограничном слое характеризуется обычно безразмерным параметром следующего вида f=(dujdx) . Тогда для оценки величины Re Kp2 можно воспользоваться полуэмпирической формулой А. П. Мельникова, которая одновременно учитывает влияние обоих рассмотренных факторов [c.166]

В начальном сечении скорости имеют определенные значения и распределение, зависящие от условий движения потока до указанного сечения. За начальным сечением на некотором протяжении в струе еще существует область, в пределах которой сохраняются скорости и их распределение, характерное для начального сечения. По мере формирования струи ширина этой области, называемой ядром струи, постепенно уменьшается, пока, наконец, в некотором сечении 1—/ (рис. 22, а) не станет равной нулю. Это сечение назовем первым переходным сечением. Многочисленными опытами установлено, что на достаточно большом расстоянии от начального сечения течение в струе приобретает в известной мере универсальный характер 2, 3, 5. 9] независимо от условий в начальном сечении. Например, профили скоростей в различных сечениях струи, становятся подобными один другому. Такое течение называется автомодельным. Течение в струе на большом удалении от начального сечения носит такой же характер, как если бы оно было создано некоторым воображаемым точечным источником импульса, ориентированным по оси симметрии струи. Такое течение называется струей-источником, а точка расположения источника полюсом струи. Сечение 2—2, за которым течение в струе становится аналогичным течению в струе-источиг1ке, назовем вторым, переходным сечением. [c.80]

Это означает, что при отходе от автомодельных граничных условий при г = К течение все равно стремится к автомодельному в ядре потока, а детали распределения скоростей при г = к забываются в некоторой переходной пеавтомодельной зоне. Такое поведение вообще характерно для диссипативных систем и пе является невозможным для рассматриваемой задачи при условии устойчивости соответствующих автомодельных режимов. В данном случае пространство всевозможных краевых условий разбивается на ряд подпространств, которые стягиваются к соответствующим автомодельным решениям. Если это так, то неединственность автомодельных решений будет соответствовать действительной неоднозначности предельных режимов течения в области небольших г. При этом роль краевых условий при г = Н сведется к переключению режимов. Эксперимент, по-видимому, подтверждает это. Как уже упоминалось, в разных экспериментальных установках при одинаковых числах Рейнольдса наблюдались разные автомодельные режимы течения. [c.252]

В условиях локальных пожаров используется разбиение на зоны горизонтальными плоскостями, разделяя области, занимаемые продуктами горения и воздушной средой. При решении сопряженной задачи в условиях локальных пожаров (начальной стадии пожара) используются закономерности теплового взаимодействия струйного течения со строительными конструкциями. Строительные конструкции разбиваются на зоны, соответствующие характеру струйного течения (область ускоренного течения, переходная область, область автомодельного течения). Отдельно рассматривается критическая точка, которая определяет в количественном отношении устойчивость конструкций. Подробно условия теплового и гидродинамического взаимодействия очага локального пожара с горизонтальны.ми конструкциями и результаты исследования прогрева конструкинм в этих условиях рассмотрены в гл. 4. [c.223]

Выше было показано, что при вынужденном течении кипящей насыщенной жидкости могут иметь место различные режимы течения, начиная от течения жидкости с пузырьками пара и кончая течением потока пара, содержащего каяельки жадкости. Эти режимы течения различают или по механизмам передачи тепла (феноменологическое описание), или по характерному пространственному распределению различных фаз (визуальное описание). Визуальное описание не всегда связано с изменением основных механизмов передачи импульса, тепла или массы, и наоборот. Кроме того, переходная область от одного режима течения к другому часто бывает неустойчивой, что делает точное выделение различных режимов затруднительным. Перечислим факторы, которые могут повлиять на изменение режима течения 1) условия на входе в капал 2) размеры трубы, ее форма и наклон 3) скорость течения 4) свойства жидкости 5) способ, посредством которого разные фазы вводятся в канал. [c.114]

Возникающая турбулентность является в большинстве случаев трехмерной. Представляет интерес рассмотреть вопрос,. при каких условиях, достаточно надежных в теоретическом и экспериментальном отношениях, возникающая неустойчивость, обусловленная плоскими поступательными волнами Толлмина, приводит к трехмерной турбулентности. В связи с этим можно предположить, что в относительно вогнутой области ламинарного пограничного слоя, возмущенного нарастающими волнами, возникает при достаточном нарастании вторичная неустойчивость в отношении вихревых трехмерных возмущений с осями, параллельными основному потоку, причем плоское течение скорее всего переходит в ячеистое трехмерное течение. Особенно благоприятные условия для этой вторичной неустойчивости имеют место в зоне, где скорость распространения волн Толлмина соизмерима со скоростью основного потока. Если такая вторичная неустойчивость существует, то расхождение между значением критического числа Рейнольдса нейтральных волн Толлмина и наблюдаемым дальнейшим ростом числа Рейнольдса переходной ламянарно-трубулентной области может быть связано с критическим числом Рейнольдса вторичной неустойчивости. [c.265]

Область пластинчатых и решетчатых оросителей (область 2) является переходным этапом от пленочных к капельным оросителям. Влияние отдельных составляющих зависит от геометрической схемы оросителя и от условий течения. Наиболее выгодные с энергетической точки зрения параметры могут быть получены в случае тонкостенных оросителей со значительной поверхностью соприкосновения в единице объема. Такие оросители по своим свойствам приближаются к пленочным (верхний край области 2). Пластинчатые оросители применяются, в частности, для контактных водоохладителей. Решетчатые оросители распрост- 1 П 1 П ранены преимуш,ественно [c.175]

В электролитах [1, 2]. В большинстве случаев при снятии поляризационных кривых изменение потенциала электрода происходит за малые промежутки времени после переключения ячейки из режима с постоянным потенциалом на режим с постоянным током. В этих условиях повышаются требования к качеству переходного процесса установления тока в ячейке и к сокращению времени этого процесса, возникающего при изменении режима электрохимической ячейки. Поэтому представляет интерес, способ переключения электрохимической ячейки из режима с постоянным потенциалом в режим с постоянным током, осуществляемый с минимальным временем установления тока и полным исключением выбросов и колебаний тока во время его установления в ячейке [3]. Этот способ иллюстрируется схемой, приведенной на рис. 1. С помощью потенциогальваностата при замкнутых контактах 1Р и 2Р исследуемый электрод выдерживался в течение определенного времени (от 5 мин до 1 час) при постоянном значении потенциала, соответствующем области пассивности изучаемого металла. Ток о, проходящий через электрод, регистрировался гальванометром или самописцем. Затем посредством реле рэс-8 размыкался контакт 1Р, и через ячейку протекал постоян- [c.89]

На основе расчета потенциального обтекания решетки лопаток определяют распределение скорости и давления вдоль контура лопатки, затем на основе расчета пограничного слоя определяют распределение коэффициентов теплоотдачи. Характер изменения коэффициентов теплоотдачи вдоль контура лопатки определяется особенностями ее обтекания газовым потоком, При натекании газа на профиль лопатки образуется пограничный слой, который вблизи входной кромки является ламинарным, а затем па некотором расстоянии, зависящем от начальных условий обтекания (конфигурации межлопаточного канала, интенсивности нагрева), переходит в турбулентный. Каждая из областей пограничного слоя (ламинарная, переходная, турбулентная) характеризуется своей интенсивностью теплообмена, поэтому в зависимостп от протяженности той или иной области вдоль контура профиля интенсивность теплообмена будет различной. Точность расчета процессов теплообмена в этом случае существенно зависит от точности определения координаты начала разрушения ламинарного режима течения и развитого турбулентного течения. [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...