Безградиентные течения

Установим прежде всего связь между средним по длине пластины Ь коэффициентом трения f и толщиной потери импульса б в ее конце. Для этого воспользуемся интегральным соотношением импульсов для пограничного слоя. В случае безградиентного течения (обтекание плоской пластины) указанное соотношение имеет вид [c.676]

Аналогично можно установить связь между средним по поверхности заостренного конуса коэффициентом трения 0) . и толщиной потери импульса б . При сверхзвуковом обтекании заостренного конуса наблюдается безградиентное течение. Следовательно, в этом случае для пограничного слоя интегральное соотношение импульсов [c.677]

Верхний предел h у интеграла в (7.12) заменен на й, так как подынтегральная функция (7.12) при у>б обращается в нуль. Полученное интегральное уравнение называют также интегральным, соотношением Кармана для безградиентного течения (др/дх = 0) пограничного слоя. [c.112]

В общем случае бг бт. При безградиентном течении и Рг == = 1 толщины пограничных слоев равны. В этом простейшем случае масштабы процессов, отраженные в числах подобия, действуют так же, как в любом сложном процессе. Поэтому, чтобы их получить, бывает достаточно положить бг = бт. Подставим бг в уравнение (2-44), выделим определяемое число подобия — [c.67]

Приближенный метод расчета турбулентного пограничного слоя при наличии продольного градиента давлений [19]. Метод расчета может быть использован как при наличии градиента давлений, так и при безградиентном течении рабочей среды. [c.63]

В настоящей работе рассматривается безградиентное течение ввиду трудности выражения существующих результатов в форме, достаточно подробной и тщательной для сравнения с результатами по течениям с градиентом давления. [c.156]

Для интегрирования уравнения (3.19) необходимо также задаться профилем скорости для ламинарной пленки, который находится из распределения касательного напряжения т у). Элементарный баланс сил в пленке для безградиентного течения в трубе или на пластине дает выражение [c.114]

Для автомодельности необходимо, чтобы были постоянными вдоль оси X. в случае безградиентного течения [c.137]

Распределение скоростей в ламинарном пограничном слое при безградиентном течении [c.64]

Формулы для профилей скорости в турбулентном пограничном слое (безградиентное течение) [c.68]

Формулы для сопротивления трения на гладких и шероховатых стенках приведены в табл. 1-23. Представленные в таблицах расчетные соотношения являются универсальными. Степенные зависимости дают большую погрешность, но являются более простыми. Расчетные соотношения для плоских поверхностей (безградиентное течение) даны в табл. 1-24. [c.68]

Сравнение основных характеристик пограничного слоя на гладкой плоской стенке (безградиентное течение несжимаемой жидкости) [c.70]

В табл. 1-24 приведены основные характеристики ламинарного и турбулентного слоев для плоской стенки (безградиентное течение позволяющие заключить, что [c.71]

Рис. 1-26. Коэффициенты местного трения для плоской стенки в зависимости от Rei и шероховатости (безградиентное течение).

Расчет пограничного слоя при безградиентном течении [c.176]

При d р /Ах = О (безградиентное течение, или течение Куэтта) [c.40]

При безградиентном течении (течение чистого сдвига) получается линейное распределение скоростей [c.47]

Таким образом, при безградиентном течении строго, а в других случаях приближенно в идеальном турбулентном пограничном слое [c.49]

Для безградиентного течения dwo/dx = 0 и уравнения (8-4-3) и (8-4-4) приводятся к уравнениям (8-1-5). Для уравнения (8-4-1) получается решение для условий критического вдува. В этом случае [c.219]

При принятом распределении скорости (12-81) уравнение (12-84) имеет место при равенстве толщин динамического и теплового пограничных слоев (6=Л). Это условие выполняется при безградиентном течении несжимаемой жидкости и при равенстве единице ламинарного и турбулентного чисел Прандтля. Однако автор работы [Л. 215] распространил распределение температуры (12-84) на градиентное движение несжимаемой жидкости, где б= Л. [c.437]

Для случая осевого движения газа по каналам постоянного сечения локальное значение коэффициента конвективной теплоотдачи с приемлемой для данной задачи точностью может быть определено из критериальной эмпирической зависимости, полученной для конвективного теплообмена при безградиентном течении в трубах или вдоль поверхности пластины, имеющей вид [c.229]

При безградиентном течении во внешнем потоке толщйны пограничных слоев нарастают вдоль поверхности по линейному закону. Исключение составляет незначительная область вблизи начала проницаемого участка, где при большой интенсивности вдува образуется застойная область со стационарным вихрем. [c.465]

В качестве примера рассмотрим предельный относительный закон трения, при этом в качестве эталона , по отношению к которому вьшолняется сравнительный анализ, будем использовать квазиизотермическое безградиентное течение на плоской пластине [ 25]. Закрученный поток будем анализировать только в области пристенного течения, где вьшолняется логарифмический закон скорости (гл. 2). Первое уравнение (5.28). представим в следующем виде [c.118]

В 1951 г. Дазан [11] для измерения поверхностного трения разработал прибор с абсолютно плавающим элементом, который может быть использован при высоких скоростях. Плавающий элемент , являясь безукоризненным для безградиентных течений, не дает удовлетворительных результато в даже при небольщих перепадах давлений, поскольку действующая на плавающий элемент сила, вызываемая разностью давлений по щирине элемента, оказывается того же порядка, что и сила поверхностного трения. [c.174]

Распределение скоростей и температур в слое на продольно обтекаемой пласгине (безградиентное течение) при п=0,76, Рг=1 для различных чисел Моо представлено на рис. 1-21. [c.66]

В частном случае при безградиентном течении (dujdx= =0) (6.45) принимает особенно простой вид [c.163]

Степень турбулентности Ео определяет добавочные возмущения, которые действуют на пограничный слой со стороны его внешней границы. Чем больше значение Ес, тем меньше размеры переходной области и ниже критическое значение Re. Положение переходной области и ее размеры заметно меняются в зависимости от характера внешнего течения. Если скорость в направлении движения жидкости падает, а давление растет dp/dx>0), т. е. имеет место диффузор-ное течение, устойчивость ламинарного течения резко снижается и переход к турбулентному течению происходит при более низких значениях Re, чем в случае безградиентного течения. Наоборот, при конфузорном течении область перехода сдвигается в зону более высоких значений, Re и одновременно растет ее протяженность. Стабилизирующее влияние ускоряющихся потоков очень велико и объясняется резким увеличением сил трения в пристеночной области. При некоторых условиях под действием возрастающих вязких напряжений происходит не только расширение области ламинарного течения, но и полное гашение уже развившегося турбулентного режима. Внешнее течение при ламинарном пограничном слое характеризуется обычно безразмерным параметром следующего вида f=(dujdx) . Тогда для оценки величины Re Kp2 можно воспользоваться полуэмпирической формулой А. П. Мельникова, которая одновременно учитывает влияние обоих рассмотренных факторов [c.166]

Рис. 1 -26. Коэффициенты местного трения для плоской стеяки в зависимости от Rej И шероховатости (безградиентное течение).

Если сравнить факторы аналогии Рейнольдса для безградиентного течения (Рг 1) Го=81/С=78 и подсчитанный по формуле (1. 56), то получим г/Гд= = 1.816/Ке - При Ке=40 г/Г(,=0.416, Ке=10 г/г(,=0.0456, Ке=10 г/го= =0.01816 полезная степень использования гидравлического сопротивления для плохоомываемых тел резко уменьшается с ростом числа Ке. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...