Погрешность теоретическая

Оценка погрешностей измерений. Максимально возможная относительная погрешность определения коэффициента скорост ф равна сумме относительных погрешностей теоретической и действительной скоростей истечения [c.96]

Погрешности теоретического подсчета скорости Vg и энергии удара Ag находятся в пределах точности опыта и, следовательно, можно не ставить вопрос об учете массы пружин при определении энергии удара. Таким образом, теоретические предпосылки, принятые при расчете, подтверждаются экспериментально. Подсчет потенциальной энергии пружин при помощи тарировочного графика дает результат 2,28 кгм. [c.193]

Рис. 1-9. Дисперсии погрешностей теоретических фильтров.

Причинами возникновения систематических погрешностей являются неточность, износ и деформация станка, приспособления, инструмента и обрабатываемой детали, тепловые явления, происходящие в системе СПИД и в СОЖ, а также погрешности теоретической схемы обработки детали. [c.16]

Погрешность субъективная Погрешность суммарная Погрешность теоретическая Погрешность частная Подвид измерений Подвижность средства измерений Подтверждение типа Подтверждение типа средств измерений Показание [c.104]

Отношение экспериментально измеренной скорости в данной точке на ПФ к значению скорости, полученному с помощью расчета зонной структуры без учета многочастичных эффектов, дает обратную величину электрон-фононного увеличивающего множителя 1 + Х(Аг) (как обсуждалось в разд. 2.6, вклад электрон-электронного взаимодействия невелик). Зависимость Х(Аг), полученная из значений скорости у, вычисленных Ли [257] методом расчета зонных структур, оказывается заметно анизотропной (рис. 5.13). Было найдено, что среднее по ПФ значение X равно 0,11, в то время как теоретические оценки колеблются от 0,12 до 0,15. Учитывая неопределенность скоростей, полученных из расчета зонной структуры, а также погрешность теоретических оценок X (типичная величина ошибки 0,02), такое согласие следует считать удовлетворительным, хотя, конечно, оно было бы более убедительным, если бы существовали также теоретические расчеты величины анизотропии X. [c.256]

Улучшение характеристик противоточной системы с помощью принципа механического торможения изучалось автором совместно с сотрудниками не только при каскадно расположенных вставках, рассмотренных выше. Представляется, что наиболее эффективным осуществлением этого принципа является применение винтовых сетчатых вставок (одно- или многозаходных). Экспериментальное изучение таких вставок проводилось методами меченых частиц, р-просвечивания и отсечек [Л. 21, 84]. В первом случае экспериментальная установка состояла из стенда торможенной газовзвеси и электронного блока для регистрации заряженных частиц. Стенд торможенной газовзвеси включал в себя прозрачную цилиндрическую камеру из органического стекла высотой 0,8 и диаметром 0,34 м, в которую вставлялись сменные винтовые сетчатые вставки. Источником излучения являлась частица алюмосиликата di = = 4,35 мм, меченная Со активностью 0,5 мг-экв. Для проверки методики вначале были проведены опыты по определению времени свободного падения одиночной меченой частицы, которое сопоставлялось с теоретически рассчитанной величиной. Время находилось по (2-45) при у = 0, Vo.a=VT,a=0. Многократное определение времени, в течение которого меченая частица проходила контрольный участок камеры, совпадало с расчетным с погрешностью 4%, что лежит в пределах точности эксперимента и служит частной проверкой [c.95]

Общую суммарную погрешность можно определить экспериментально, пользуясь точными измерительными приборами можно также установить влияние некоторых факторов, порождающих погрешности, и определить их числовые значения. Но теоретически (путем расчета) определить влияние каждого фактора (при их совместном действии) затруднительно. Поэтому расчеты по предлагаемым многими авторами формулам для определения суммарной погрешности не совпадают с экспериментальными данными. Анализ показывает, что в формулах не учитывается ряд факторов, вызывающих погрешности в процессе обработки, что, разумеется, и отражается на общей величине суммарной погрешности. В этом одна из причин расхождения данных, [c.62]

Теоретические погрешности, т. е. заранее допущенные отклонения геометрической формы деталей от теоретической. Например, при обтачивании заготовок дисковыми фасонными резцами, изготовленными без корректирования профиля, возникают искажения профиля обтачиваемой заготовки и ее размеров, при фрезеровании [c.55]

Реальные втулки также имеют отклонения основных размеров и суммарную погрешность формы, поэтому для сборки реальных втулок с теоретически точными валами необходимо, чтобы действительный контур втулок также не выходил за пределы полей допусков по О, д и Ь (рис. 15.6, а). Следовательно, собираемость деталей, образующих шлицевое соединение, гарантируется, если реальные валы и втулки порознь собираются с теоретически точными втулками и валами, [c.186]

Для вычисления Р необходимо знать о — скрытую теплоту испарения при абсолютном нуле, 8ж(Т) и Уж(Т)—энтропию и объем моля жидкости, член г(Т), описывающий отклонения свойств пара от свойств идеального газа посредством вириальных коэффициентов и величину химической константы 0, вычисляемой в статистической механике. В принципе возможно найти численные значения зависимости давления от температуры по уравнению (2.5) методом последовательных приближений, начиная с экспериментальных значений е(Т ), 8ж(Т), Уж(Т) и значения Ьо, полученных по одной экспериментально найденной паре чисел Р и 7. На практике, однако, такой метод ограничен областью малых давлений, поскольку последние три члена в уравнении (2.5) и связанные с ними погрешности быстро растут при увеличении Т. Таким образом, существует интервал средних давлений, где теоретически рассчитанная по уравнению (2.5) и эмпирическая шкалы имеют сравнимую точность. Численное значение о [c.70]

Члены второго порядка малости, которые учитывают сжимаемость, не вошли в выражения для Лг и Лз. Теоретически р О при Р О, однако погрешности в измеренных значениях С (О) дают добавочный не зависящий от давления член в (3.95). [c.131]

Теоретические оценки погрешностей, трудоемкости требуемых вычислений и объемов участвующих в переработке массивов обычно выполняются при принятии ряда упрощающих предположений о характере используемых ММ. Примерами могут служить предположения о гладкости или линейности функциональных зависимостей, некоррелированности параметров и т. п. Несмотря па приближенность теоретических оценок, они представляют значительную ценность, так как обычно характеризуют эффективность применения исследуемого метода не к одной конкретной модели, а к некоторому классу моделей. Например, именно теоретические исследования позволяют установить, как зависят затраты машинного времени от размерности и обусловленности ММ при применении методов численного интегрирования систем ОДУ. [c.50]

Одиннадцатое издание "Краткого курса теоретической механики" по содержанию и порядку изложения материала не отличается от десятого, которое было существенно переработано и дополнено. В тексте сделано лишь несколько мелких изменений и исправлены замеченные погрешности. [c.3]

В точках разрыва кривой ускорений (рис.17.4), характерных для параболического (б, в) и косинусоидального (г) законов движения, ускорение и силы инерции толкателя изменяются на конечную величину ( мягкий удар). При плавных кривых изменения ускорения д, е, ж) удары теоретически отсутствуют, если погрешности изготовления профилей достаточно малы. [c.450]

При конструировании необходимо выявить функциональные параметры, от которых главным образом зависят значения и допускаемый диапазон отклонений эксплуатационных показателей машины. Теоретически и экспериментально на макетах, моделях и опытных образцах следует установить возможные изменения функциональных параметров во времени (в результате износа, пластической деформации, термоциклических воздействий, изменения структуры и старения материала, коррозии и т. д.), найти связь и степень влияния этих параметров и их отклонений на эксплуатационные показатели нового изделия и в процессе его длительной эксплуатации. Зная эти связи и допуски на эксплуатационные показатели изделий, можно определить допускаемые отклонения функциональных параметров и рассчитать посадки для ответственных соединений. Применяют и другой метод используя установленные связи, определяют отклонения эксплуатационных показателей при выбранных допусках функциональных параметров. При расчете точности функциональных параметров необходимо создавать гарантированный запас работоспособности изделий, который обеспечит сохранение эксплуатационных показателей к концу срока их эксплуатации в заданных пределах. Необходимо также проводить оптимизацию допусков, устанавливая меньшие допуски для функциональных параметров, погрешности которых наиболее сильно влияют на эксплуатационные показатели изделий. Установление связей эксплуатационных показателей с функциональными параметрами и независимое изготовление деталей и составных частей по этим параметрам с точностью, определенной исходя из допускаемых отклонений эксплуатационных показателей изделий в конце срока их службы, — одно из главных условий обеспечения функциональной взаимозаменяемости. [c.19]

Определение вероятности процента деталей в партии, имеющих погрешности, значения которых лежат в каком-либо заданном интервале. Ветви теоретической кривой нормального распределения (см. рис. 4.3, б) уходят в бесконечность, асимптотически приближаясь к оси абсцисс. Площадь, ограниченная кривой нормального распределения и осью абсцисс, равна вероятности того, что случайная величина (например, погрешность размера) лежит в интервале от —оо до - -оо. Эта вероятность как вероятность достоверного события, равная 1 (или 100 %), определяется интегралом [c.91]

При точном определении значения приведенного диаметра необходимо учитывать отклонения формы боковых поверхностей и другие погрешности резьбы. Приведенный средний диаметр можно представить как средний диаметр теоретической резьбы, не имеющей отклонений шага, угла профиля и отклонений формы, которая свинчивается с действительной резьбой без зазора и без натяга. [c.281]

Со времени выхода в свет последних изданий книг Н. Н. Бух-гольца прошло 20 лет. Естественно, что за эти годы изменились и программы курса теоретической механики и требования, предъявляемые к самим учебникам. Поэтому, несмотря на все достоинства Основного курса теоретической механики , при настоящем его переиздании нельзя было ограничиться только устранением отдельных вкравшихся в текст погрешностей или опечаток чтобы сохранить, курс как учебник, оказалось необходимым переработать весь материал книги и внести в нее ряд дополнений. [c.6]

Погрешностью среднего диаметра резьбы (Ad ) называют разность между действительным и теоретическим значениями среднего диаметра. [c.317]

Погрешностью угла наклона образующей профиля (Др, Ay) называют разность между действительным и теоретическим значениями углов наклона образующих, измеренную в осевом сечении резьбы. [c.318]

Здесь Л — высота профиля, мм Я — теоретический шаг резьбы, мм и — номер захода (для однозаходной резьбы 1 АЕ = 0) — гарантированный (теоретический) радиальный зазор (натяг) по среднему диаметру резьбового сопряжения, мкм AR — погрешности среднего радиуса резьбы винта AR. ) и ганки AR r), мкм. [c.319]

Для теоретического резьбового сопряжения погрешности основных параметров сопрягаемых резьб равны нулю, величины осевого и радиального зазоров равны гарантированным зазорам. В этом случае погрешность Д/ = О, так как [c.344]

Однако теоретический расчет показывает, что в предела. погрешностей весь полученный эффект может быть объяснен релятивистским взаимодействием магнитного момента нейтрона с электрическим полем электрона. Сущность этого эффекта заключается в образовании виртуальных (е+—е )-пар в окрест- [c.266]

Масштаб выбирают в зависимости от конкретных условий, при этом руководствуются следующим положением чем больше масштаб, тем меньше графическая погрешность размеров и тем выше точность изготовления пресс-формы для моделей. Для контроля геометрических размеров изготовляют стальные шаблоны с периодическим сопоставлением на проекционном аппарате с увеличенным теоретическим профилем. [c.143]

Реальная разрешающая способность интерферометра может быть существенно меньше теоретической вследствие дефектов-поверхностей зеркал, погрешностей юстировки и других факторов. [c.80]

All = 28 10- мм и А/а = — 26 10 мм. Определить в указанной точке теоретические и экспериментальные значения главных нормальных напряжений. Оценить погрешность опытных резуль-татов. [c.126]

На рис. 1 проведено сравнение теоретических интегралов столкновений с интегралами, полученными на основе экспериментальных данных о вязкости и теплопроводности в работах [1, 3, 6], а также Л. П. Зарковой и Б. И. Стефанова. Интегралы, полученные на основе экспериментальных данных, лежат ниже рассчитанных в среднем примерно на 30%—для N3 и Сз и на 20%—для К. Если предположить, что погрешность теоретических интегралов составляет 25%, а экспериментальных — 20—30%, совпадение теоретических и экспериментальных значений коэффициентов переноса паров щелочных металлов в целом следует считать удовлетворительным. Однако расхождение между экспериментальными и теоретическими интегралами, по-видимому, не является случайным. Но в настоящее время нельзя дать удовлетворительного объяснения такому расхождению. Поэтому для расчета коэффициентов вязкости и приняты эффективные интегралы [c.368]

Большая относительная погрешность теоретического определения момента сопротивления механизма шагового искателя обьясняется наличием трудно поддающихся учету параметров, входящих в расчетные формулы. [c.130]

Для создания теоретических основ технологии машиностроения большое значение имели работы Н. А. Бородачева по анализу качества и точности производства К. В. Вотинова, осуществившего обширные исследования жесткости технологической системы станок — приспособление — инструмент — заготовка и ее влияния на точность обработки А. А. Зыкова и А. Б. Яхина, положивших начало научному анализу причин возникновения погрешностей при обработке. В 1959 г. вышла книга В. М, Кована Основы технологии машиностроения , обобщившая научные положения технологии машиностроения и методику технологических расчетов, относящиеся к различным отраслям машиностроения. Задачи экономии металла и повышения производительности труда при механической обработке теоретически обоснованы Г. А. Шаумяном. [c.7]

Уравнение (3.95) описывает изотерму, наклон которой определяется величиной Л]. Чтобы определить температуру, необходимо знать значения Р, а и К. Полагая величину Р известной, величины а и Р можно определить по двум калибровочным точкам. Эффективная сжимаемость К может быть измерена и другими способами, однако с нужной точностью это сделать трудно. Другой подход требует достаточно точных значений поляризуемости термометрического газа а. Гловер и. Вейнхольд [29] вычислили возможную верхнюю и нижнюю границы поляризуемости Не. На основании известных теоретических работ они предложили значение а, равное 517,031-10 см -моль . Очень близкое к этому значение а, равное 517,033-10 см -МОЛЬ , получили Букингем и Хиббард [8]. Экспериментальное значение, найденное Гьюгеном и Миче-лом [30], составляет (517,257 0,025) 10 см -моль . Это значение основано на температурной шкале НФЛ-75, а указанная" погрешность соответствует погрешности 1 мК НФЛ-75 при погрешности 3 % в измеренной величине сжимаемости К- Разница между экспериментальными и теоретическими значениями а еще не нашла своего объяснения. [c.131]

В практике конструирования волновых передач используются приближенные зацепления с несопряженными (теоретически) боковыми профилями зубьев. Однако несопряженность профилей в процессе совместной работы принимается минимальной, соизмеримой с погрешностями изготовления. На геометрию зацепления оказывает существенное влияние радиальная деформация Ду гибкого звена волновой передачи. Известны три характерных типа зацепления, у которых Дг/ > /и , Дг/ = и Д < т . [c.352]

По первому способу изготовляют зубчатые колеса в основном только с эавноделенным (нагом. При этом больпЕИнство их выполняется с заведомой погрешностью. Второй способ — способ оги-бания-такими существенными недостатками не обладает этим способом можно изготовить самые разнообразные зубчатые колеса и притом теоретически точно. Поэтому способ огибания нашел преимуиа,ественное распространение и представляет особый интерес для конструктора. [c.367]

Виды сопряжений зубьев колес в передаче. Для устранения возможного заклинивания при нагреве передачи, обеспечения условий протекания смазочного материала и ограничения мертвого хода при реверсировании отсчетпых и делительных реальных передач они должны иметь боковой зазор / (между нерабочими профилями зубьев сопряженных колес). Этот зазор необходим также для компенсации погрешностей изготовления и монтажа передачи и для устранения удара по нерабочим профилям, который может быть вызван разрывом контакта рабочих профилей вследствие динамических явлений. Такая передача является однопрофильной (контакт зубьев колес происходит но одним рабочим профилям). Только передача, наготовленная точно по номинальным параметрам (теоретическая зубчатая передача) является беззазорной двухпрофг[льной (контакт зубьев колес происходит одновременно по правым и левым боковым профилям) и имеет постоянное передаточное отношение [c.315]

Погрешность профиля выявляют на эвольвентомерах, сопостав-л яя теоретическую эвольвенту, воспроизводимую прибором, с реальной эвольвентой контролируемого зуба. В приборе типа БВ-5062 (схема VIII табл. 13.1) теоретическая эвольвента воспроизводится образцовым сектором 1, расположенным на одной осп с контролируемым колесом. В качестве линейки обката служит каретка 3, которая связана с сектором с помощью охватывающих его g двух сторон лент 2. Радиус основной окружности меняют при настройке путем изменения положения упора 4, находящегося на измерительной каретке 5. Микроскоп 6 служит для настройки прибора на требуемый радиус основной окружности. [c.332]

Величина Q зависит От точности иаготовления конструкции передачи, числа сателлитов и степени загруженности [14]. Простейшим способом выравнивания нагрузки среди сателлитов (приближением к единице величины Q) является использование эффекта плавания центральных колес центральное колесо устанавливают без радиальных опор, и ось его под влиянием погрешностей изготовления смещается против своего теоретического положения. Момент к плавающему основному звену передается с помощью муфт (обычно зубчатых), допускающих радиальные смещения этого звена. Плавание особенно эффективно при ап = 3. [c.639]

При проектировании защиты реактора пользуются разными методами расчета, различающимися как трудоемкостью, так и точностью. Строгое решение задачи возможно лишь с помощью последовательного решения уравнений переноса нейтронов и у-квантов. Однако эти уравнения достаточно точно удается решить лишь для достаточно простых геометрических конфигураций активной зоны и защиты, в основном одномерных (см. гл. IV). Поэтому в практических расчетах. защиты реакторов наряду с решением уравнений переноса излучения применяют н различные приближенные методы, которые можно разбить на две группы полуэмпирнческие, основанные на использовании экспериментальных или теоретических данных, и методы, использующие низкие приближения уравнения переноса. На основе этих приближенных методов в ряде случаев удается проводить практические расчеты даже вручную, и, кроме того, их можно довольно просто реализовать на ЭВМ. Достаточно строгое решение уравнения переноса в основном используется для определения погрешности приближенных методов и при проведении расчетов для самых ответственных направлений, где это позволяют геометрические условия задачи. [c.48]

Так как в природе абсолютно неподвижных материальных объектов не существует, то принципиально невозможно установить абсолютно неподвижную систему отсчета. Следовательно, понятия абсолютного движения и абсолютного покоя, т. е. движения и покоя относительно абсолютно неподвижной системы отсчета, не имеют конкретного смысла. В теоретической механике возможность установления абсолютно неподвижной системы отсчета постулируется. Эту систему отсчета можно мыслить как часть введенного Ньютоном трехмерного абсолютно неподвижного пространства, в котором все измерения проводятся на основании аксиом геометрии Эвклида. За основную, или абсолютно неподвижную систему отсчета, отвечающую полностью принятой в теоретической механике совокупности основных законов, условно принимают гелиоцентрическую систему, т. е. систему координат с началом в центре Солнца и осями, направленными к трем так называемым неподвижным звездам. Но при решении многих технических задач движение Земли относительно гелиоцентрической системы не учитывают и абсолютно неподвижную систему отсчета соединяют с Землей. Очевидно, что при этом совершаются некоторые погрешности, которые, однако, невелики и могут быть учтены. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...