Обтекание решетки

Приближенно примем, что при безотрывном обтекании решетки направление скоростей в сечении % — 2 для вязкого и потенциального потоков одинаково, т. е. положим, что [c.13]

Суммарные потери включают в себя как потери, возникающие при непосредственном обтекании решетки, так и потери, связанные с полным выравниванием потока в пространстве за решеткой. [c.14]

Проекцию равнодействуюш ей на направление нормали к средней геометрической скорости w называют подъемной силой профиля в решетке Ry. При потенциальном обтекании решетки подъемная сила равна циркуляционной силе Жуковского Ry = G. [c.15]

В ряде случаев при обтекании решетки профилей потоком несжимаемой жидкости в качестве характерных принимают подъемную силу — силу, направленную по нормали к среднегеометрической скорости лУт, и силу, вызванную наличием вязкости и направленную вдоль у . При этом для образования безразмерных коэффициентов делят соответствующие составляющие равнодействующей на скоростной напор, рассчитанный по среднегеометрической скорости. Таким образом, имеем [c.19]

Обтекание решетки профилей дозвуковым потоком газа [c.64]

Дозвуковое обтекание решетки, составленной из дозвуковых профилей, как и рассмотренное выше дозвуковое обтекание единичного профиля, подразделяется на два вида — докритическое и закритическое. [c.64]

Интересующимся обтеканием решетки несжимаемой жидкостью следует обратиться ко второму или четвертому изданиям настоящего учебника, а также к литературным источникам, приведенным в них. [c.64]

ОБТЕКАНИЕ РЕШЕТКИ ДОЗВУКОВЫМ ПОТОКОМ [c.65]

Обтекание решетки профилей потоком газа со сверхзвуковой осевой составляющей скорости [c.73]

Возможные режимы обтекания решетки потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости при наличии сильных возмущений покажем на примере густых решеток из простейших сверхзвуковых профилей — плоских пластин. [c.83]

Остановимся сначала на обтекании решетки пластин при нулевом угле атаки. [c.84]

Рассмотренные выше случаи обтекания решетки пластин при углах атаки, отличных от нулевого, имеют место при минимальном противодавлении, когда внутри межлопаточных каналов и в пространстве за решеткой течение сверхзвуковое. [c.85]

И. Обтекание решетки сверхзвуковых профилей потоком газа с дозвуковой осевой составляющей скорости [c.86]

Рис. 10.66. Схема обтекания решетки пластин сверхзвуковым потоком вязкого газа с дозвуковой осевой составляющей скорости (М д < 1) и со сверхкритическим перепадом давления в ударной волне, а) Густая решетка,

При обтекании решетки пластин дозвуковым невязким потоком газа при докритических скоростях потери оказываются в точности равными потерям на удар, возникающим при расширении оторвавшегося с передней кромки потока, ширина которого увеличивается, согласно уравнению неразрывности и формуле (88), до ширины межлопаточного канала, равной з1п 0. Если в действительности, как это уже указывалось выше, при срыве струй с передних кромок образуется вихревое течение, то в этом случае суммарные потери включают в себя как потери, связанные с поддержанием вихревого течения у передней кромки, так и потери на последующее выравнивание потока в межлопаточных каналах решетки. [c.92]

В качестве наиболее простого примера, имеющего непосредственное отношение к явлениям, происходящим при обтекании потоком вязкой жидкости неподвижных лопаточных каналов, рассмотрим обтекание решетки прямых (лопаток) постоянного профиля, ограниченных двумя параллельными плоскостями, нормальными к образующим (рис. 10.79). [c.103]

Так же как и в плоском случае, при Мо = 0 получаем обычное сопло, а при Мо О — сопло с центральным телом. Если в формулах (2.97) положить интенсивность дублетов М, Mq,. ... .., Mn равной нулю, то получим решение задачи об обтекании плоского или осесимметричного тела. При не равной нулю интенсивности имеем решение задачи об обтекании решетки плоских или осесимметричных тел. [c.73]

Обтекание решетки профилей [c.216]

В [531 приводятся также результаты решения задачи о кавитационном обтекании решетки профилей. [c.79]

Зазор между лопастными системами в проточной части оказывает существенное влияние на обтекание и формирование потерь. Величина потерь зависит от неравномерности потока, которая создается предыдущей лопастной системой. Поток, имеющий неравное поле скоростей при поступлении на последующую решетку, способствует вихревому обтеканию ее. Значительное увеличение потерь возникает в случае обтекания решетки при наличии углов атаки, так как при этом в лопастной системе образуется повышение давления с интенсивным вихреобразованием, аналогичными для течения в диффузорах (местные диффузор ности). [c.53]

Рассмотрим обтекание решетки профилей установившимся плоскопараллельным потоком жидкости или газа. Относительно движения жидкости или газа предположим еще, что поля плотности, скорости и напряжения периодические с периодом I и что на далеких расстояниях от решетки (по нормали к периоду Т) перед решеткой и за решеткой потоки выравниваются к поступательным движениям с постоянными векторами скорости и 2 соответственно (см. рис. 45). [c.81]

Исходя из изученного установившегося относительного обтекания неподвижной решетки, можно рассмотреть обтекание решетки, движущейся поступательно с постоянной скоростью относительно некоторой системы координат. Для этого достаточно сообщить всей системе, состоящей из решетки и движущейся относительно решетки жидкости или газа, постоянную поступательную скорость г пер- [c.87]

При указанных углах атаки для всех чисел Mj обтекание решетки сопровождается срывными явлениями, чем и объясняется высокий уровень потерь энергии. Таким образом, при малых Pi можно было бы ожидать увеличения значения коэффициента потерь с ростом числа Mj. Однако, как показал опыт (рис. 2), резкого повышения потерь с увеличением числа Mj не наблюдалось. Поэтому следует считать, что при больших положительных углах атаки основную часть потерь энергии составляют потери, вызванные срывными явлениями. Повышение числа Mj оказывает небольшое влияние на величину потерь энергии. [c.230]

Вернемся теперь к поставленной нами примерной задаче (рис. 56). В настоящее время разработаны методы расчетов потенциального потока в решетках лопаточных профилей, при использовании которых получается интегральное решение основных уравнений процесса течения. Можно решить так называемую прямую задачу, т. е. при заданной решетке найти поле скоростей потенциального обтекания решетки потоком, оценив затем потери течения при различных режимах обтекания. Решается и обратная задача по заданному потоку рабочего агента построить решетку с рациональным распределением скоростей (давлений) по поверхности лопаточного профиля, обеспечивающим минимальные потери энергии. [c.180]

Опыты с плоскими решетками — основной метод определения профильных потерь энергии. Они находятся по измерениям вдоль шага параметров потока перед решеткой и за ней. Опыты повторяются на перегретом и влажном паре с сохранением, по возможности, условий подобия. Разность потерь при обтекании решетки перегретым и влажным паром выявляет дополнительные потери от влажности. [c.198]

Рост потерь энергии во вращающейся решетке вызван целым рядом причин косым обтеканием профилей, повышенным уровнем турбулентности потока за НА и нестационарным характером обтекания решетки [17 гл. XI 17 21]. Увеличение ко- [c.219]

Основные величины, определяемые при обтекании решетки плоским потоком. При [c.8]

Как видно из выражений (10) и 11), суммарное усилие, действующее на лопатку при обтекании решетки потоком среды, является равнодействующей двух сил, одна из которых Q имеет проекции [c.12]

Полученный результат является обобщением теоремы Жуковского на случай обтекания решетки вязкой жидкостью и может быть сформулирован следуюш,им образом при обтекании решетки плоским потоком жидкости равнодействуюш,ая всех сил, приложенных к единице длины крыла (лопатки), равна геометрической сумме силы Жуковского [c.13]

Рис, 10.5. Обтекание решетки ирофи.тей потоко.и вязкой жидкости [c.13]

При обтекании решетки потоком несжимаемой жидкости при больших как положительных, так и отрицательных углах атаки на поверхности профиля возникают значительные местные разрежения Рпппнесш, что должно ПрИВОДИТЬ К Ма-10 49 Эксперимен- критическим значениям числа Маха [c.70]

Напомним, что все рассмотренные выше случаи обтекания решетки пластин потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости возлгожны только начиная с определенной критической густоты. Например, течение при нулевом угле атаки с прямым скачком возможно только при bit oaВ этом случае критическая густота не зависит от Mi и численно равна os й. [c.86]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

При обтекании решетки пластин со сверхзвуковой осевой составляющей скорости набегающего потока (М1а>1) мы определяем суммарные потери, происходящие только в межлопаточных каналах. В этом случае физический смысл имеют дозвуко- [c.92]

Для ступеней с ТННЛ характерны сниженные по сравнению со ступенью обычного типа потери энергии в корневых сечениях НА (рис. XII.6). Потери в периферийных сечениях несколько повышаются. Этот результат тесно связан с особенностями пространственного обтекания решетки НА с ТННЛ (см. рис. XII.4). Уменьшение конфузорно-сти в выходной части межлопаточного канала у периферии НА ступеней со сниженным градиентом степени реактивности вследствие отклонения меридиональных линий тока к корню ступени вызывает дополнительные потери энергии. Увеличение же конфузорности выходной части межлопаточного канала у корня НА способствует снижению потерь энергии. [c.210]

Рассмотрим вначале вопрос об определении сил, действующих при обтекании решетки потоком рабочей среды на единицу длины лопатки. Проведем перед и за решеткой контрольные сечения 1—1 и 2—2 (рис. 2), располагая их на таком удалении от решетки, где скорость и давление в каждом из этих сечений можно считать постоянными. Далее проведем на расстоянии шага друг от друга две линии тока и аф - Таким образом выделим контрольный объем а- аффу. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...