Завихренность дополнительная при

Завихренность дополнительная при турбулентных пульсациях 51 Закон Дальтона 6, 10 [c.311]

Аналогично можно получить уравнение для дополнительной завихренности со. В качестве исходной следует использовать систему уравнений движения (1.33), записанную через вектор вихря. Выполнив процедуру, аналогичную той, которая применена при выводе уравнения (1.98), получим уравнение переноса дополнительной завихренности в виде ( oi = (о ., 2 = = г) [c.52]

Потери энергии в решетках возрастают при течении влажного пара вследствие увеличения трения в водяной пленке, разгона капель, трения между фазами, увеличения кромочного следа и дополнительного завихрения потока по концам лопаток. Потери на влажность обычно выделяются особо и будут рассмотрены отдельно. [c.107]

Подача вторичного воздуха несколько улучшала дисперсность струи, получаемой в форсунке центробежного типа, но не влияла на степень дисперсности струи эжекционной форсунки. Это можно объяснить тем, что в первом случае вследствие центробежного эффекта, вызванного завихрением струи воздушным потоком, наиболее крупные капли располагаются на периферии и при встрече со вторичным воздухом происходит дополнительное их дробление. [c.87]

При больших частотах вращения, когда центробежные силы существенно превышают силы поверхностного натяжения, пленка с диска сходит непрерывно и разрыв ее на струи и капли происходит за пределами диска, что исключает появление сухих центров на его кромке. Однако при высоких частотах вращения толщины пленки могут стать соизмеримыми с величиной микровыступов на поверхности диска. В этом случае у бугорков шероховатости появляются дополнительные завихрения, вызванные большим сопротивлением течению, так как на пути движения пленки стоят отдельные выступы неровностей, которые и служат инициаторами нарушения сплошности пленочного течения. [c.286]

Необходимо также следить за сохранением требуемого уровня жидкости в баке, так как понижение его вызовет интенсивную циркуляцию ее, которая затруднит отделение пузырьков кроме того, завихрения и обусловленные ими местные понижения давления будут способствовать дополнительному выделению воздуха из раствора, а также могут привести к попаданию воздуха в жидкость извне. По этой же причине отводимая в бак жидкость не должна вызывать возмущения свободной ее поверхности и интенсивной циркуляции. При понижении в баке уровня жидкости в местах подключения всасывающего трубопровода может образоваться воронка, через которую воздух будет попадать в систему. Вероятность образования воронки будет при всех прочих равных условиях (высота уровня жидкости [c.42]

Источниками дополнительного вихреобразования являются и гидродинамические следы, образующиеся за колоннами статора и лопатками направляющего аппарата. Длина и степень завихренности потока в следе разные при различных открытиях направляющего аппарата. Кроме того, при разных открытиях следы одной и той же длины распадаются на различном удалении от оси турбины. При малых открытиях они будут распадаться до колеса, а при больших уходить в рабочее колесо турбины. [c.90]

Итак, изменение скорости потока следующим образом влияет на нестационарные аэродинамические силы профиля появляются дополнительные бесциркуляционные составляющие подъемной силы и момента, связанные с производной d Ua)/dt возникает связь между гармониками квазистационарной и нестационарной циркуляции, вызванная влиянием вихревого следа функция уменьшения подъемной силы существенно изменяется вследствие разрежения и сгущения завихренности в следе. В соответствии с изменением скорости обтекания сечений лопасти при полете вперед все три эффекта имеют периодический характер с основной частотой, равной частоте вращения винта. Выра-.жения членов, соответствующих бесциркуляционным подъемной силе и моменту, справедливы для любых изменений U. Простая аппроксимация Сц(/г, ijj) л С(й) при приведенной частоте, определяемой по местной скорости, дает хорошие результаты до значений (х/г = 0,7. При малых значениях ц/г можно воспользоваться более грубой аппроксимацией Сц(п, j) = С(/гй/г), в оторой приведенная частота построена по средней скорости. Эта аппроксимация не учитывает влияния переменной скорости потока при построении вихревого следа. [c.454]

На рис. 13.11,6 показано распределение градиента нормальной составляющей завихренности на поверхности цилиндра, получающееся автоматически при использовании МГЭ, но требующее дополнительных вычислений при обращении к большинству других методов, использующих конечно-разностные соотношения с односторонними разностями различного порядка. - [c.381]

Пусть область В содержится в О, а ее граница Г имеет общую дугу у с границей Г области В. В О п 5 рассматриваются течения с постоянными завихренностями и и й и с одинаковым угловым расходом О. При этих условиях на у скорость второго течения меньше скорости первого, т. е. Р < К во всех точках у. Если дополнительно предположить, что /) и 5 — выпуклые области, то в точках наибольшей деформации 9 V. [c.172]

Нужно, однако, обратить внимание на следующее если = О, то уравнение (8) при некотором частном значении у может также удовлетворяться вследствие равенства a + kU=0. Мы можем, например, предположить, что на плоскости у = 0 расположен тонкий слой с бесконечно малым дополнительным завихрением. [c.848]

Для основной части завихренного течения (область 2 на рис. 3.9 на этих расстояниях результаты получаются подстановкой а = в формулы (3.46).Поскольку никаких дополнительных членов в уравнениях (3.47) при этом не появляются, то можно для области 2 использовать (3.46) и (3.47), положив а = [c.93]

Величина, характеризующая завихренность на поверхности тела, вообще говоря, заранее неизвестна (при симметричном обтекании тела фо/dг J = = 0). Аналогичным способом может быть получено дополнительное граничное условие для вихревого осесимметричного течения [c.46]

Для повышения качества смесеобразования в двигателях с неразделенными камерами сгорания воздух в цилиндры подводится через впускные каналы, имеющие тангенциальное расположение относительно камер сгорания (рис. 53). Этим достигается дополнительное завихрение воздуха в процессе впуска. Оно сохраняется также и при сжатии воздуха, благодаря чему после впрыска топлива происходит его быстрое перемешивание с воздухом. [c.113]

Каждая из названных теорий, ввиду своего полуэмпирического характера, имеет ограниченную область применения. Так, например, теория переноса завихренности используется главным образом для расчета струйных течений теория Кармана используется только для расчета турбулентного пограничного слоя. Теория переноса импульса (при различных дополнительных предположениях об изменении пути перемешивания поперек потока) используется как для расчета пограничного слоя, так и струйных течений. [c.587]

В водоворотной зоне находятся жидкость и выделившиеся из нее пары и растворенные газы. Завихренная зона образуется в результате изгиба линий тока, вызванного условиями входа жидкости в отверстие. Струя заполняет все сечение насадка не сразу, а лишь на некотором расстоянии от входного отверстия. Зажатый в завихренной зоне воздух довольно быстро увлекается потоком, и на входном участке насадка образуется вакуум, величина которого зависит от скорости движения жидкости или по существу от напора. Вследствие разрежения (вакуума) жидкость подсасывается из резервуара скорость протекания жидкости в отверстии возрастает ввиду увеличения полного напора, слагающегося из напора над центром тяжести входного отверстия и величины вакуума в сжатом сечении. Вакуум, в свою очередь, несколько расширяет сжатое сечение. Увеличение скорости протекания жидкости через входное отверстие и увеличение площади сжатого сечения вызывают увеличение расхода через насадок по сравнению с истечением через отверстие в тонкой стенке. Однако наличие насадка ведет и к некоторым дополнительным потерям напора, что несколько снижает скорости в выходном сечении. Как будет показано далее, при сравнительно коротком насадке подсасывание жидкости в связи с образованием вакуума оказывает большее влияние на протекание жидкости, чем в какой-то мере возрастающие гидравлические сопротивления в насадке в результате расход жидкости через насадки увеличивается. При насадках длиной больше 40—50 диаметров эффект подсасывания не компенсирует возрастающие гидравлические потери по длине насадка, и расход жидкости через такой насадок оказывается равным или меньшим расхода через отверстие в тонкой стенке. [c.143]

Выходные сечения каналов рабочих лопаток в турбинах чисто-активного действия выполняются, по сравнению с расчетными значениями, большого размера. Следовательно, при расчетном ре киме работы турбины каналы рабочих лопаток имеют некоторое незаполнение основным потоком пара. Протекание основного потока пара через каналы рабочих лопаток обуславливает появление завихрений и подсоса нерабочего потока пара. В верхних частях лопаток, вокруг ленточных бандажей, создаются кольцевые потоки пара, т. е. возникают дополнительные тепловые потери, понижаю- [c.62]

Помпаж происходит вследствие ударного набегания потока газа на лопатки при отклонении направления его скорости от расчетного. Это вызывает завихрение потока и дополнительные потери. [c.517]

Неявные схемы. Применение неявных разностных схем для уравнений переноса тепла и завихренности позволяет повысить устойчивость алгоритма, что проявляется в увеличении допустимых значений шага т. Несмотря на то что при переходе к неявным аппроксимациям время счета на каждом слое возрастает, общий расход машинного времени на решение задачи может значительно сократиться из-за уменьшения числа расчетных слоев. Неявные схемы имеют более сложную конструкцию, чем явные, а значит, требуют дополнительных усилий и времени на составление и отладку программы для счета на ЭВМ. Они перспективны в первую очередь при решении стационарных задач по методу установления, а также при расчете крупномасштабных нестационарных процессов, когда выбор большого шага по времени не противоречит физическим представлениям. [c.94]

В этом алгоритме, который при = Яа = Я Ф = соответствует методу Зейделя для системы нелинейных уравнений, вычисление температуры, завихренности и функции тока на итерационном слое происходит параллельно, причем найденные в узле (Х1, ук) значения 7 - , o t и -й помещаются на место предыдущих приближений Т1 и ф/ к, не требуя дополнительной памяти. Верхние индексы [c.107]

Предпринималась попытка улучшить алгоритм (4.46) путем введения в него дополнительного параметра релаксации— для завихренности на границе. Модифицированный алгоритм проверялся на задаче (5.1) при не- [c.141]

Явления, происходящие при гидравлическом ударе, объясняются на основе свойства сжимаемости капельных жидкостей. После закрытия задвижки на горизонтальном трубопроводе постоянного диаметра, по которому движется жидкость со средней скоростью Уу слой жидкости, находящийся непосредственно у задвижки, мгновенно останавливается. Затем последовательно прекращают движение слои жидкости (завихрения, противотоки) на увеличивающемся со временем расстоянии от задвижки. При этом уплотняется ранее остановившаяся масса жидкости и в результате повышения давления несколько расширяется труба. В трубу войдет дополнительный объем жидкости. [c.31]

Для несущей конструкции пешеходного моста в виде гибкой ленты важное значение имеет учет поперечного воздействия ветра. При воздействии на гибкую ленту потока воздуха возникают периодические завихрения (рис. 12.16, в), вызывающие раскачивание сооружения. Помимо статического давления, эти завихрения ведут к образованию усилия Р, направленного нормально к воздушному потоку (рис. 12.16, г). Усилия Р могут вызвать дополнительные напряжения в ленте или нежелательные ее вертикальные колебания. Наибольшие усилия и перемещения возникают при совпадении частот собственных колебаний ленты и завихрений. [c.344]

При обтекании затупленных конусов под большими углами атаки на подветренной стороне картина течения напоминает течение обтекания острого конуса с тремя парами вихревых жгутов и дополнительной пары вихревых жгутов, возникающей в окрестности сопряжения сферической и конической части модели. При удалении вихревые жгуты с одним направлением вращения могут объединиться в один. Образование дополнительных вихревых жгутов связано с кривизной головного скачка уплотнения, который обладает двумя точками перегиба. Точка перегиба головного скачка разделяет области течения газа с различным направлением завихренности, перетекающего в подветренную область. [c.297]

Эти и предшествующие им результаты [3831, основанные на результатах Эйнштейна [186], согласно которым дополнительная диссипация пропорциональна квадрату завихренности частиц, свидетельствуют о том, что при течении Пуазейля частицы мигрируют по направлению к оси трубы. Однако в соответствии с точными экспериментальными данными [693] частицы концентрируются в ко.льцевом слое на расстоянии от оси трубы около 0,6 ее радиуса. Эксперименты проводились в стеклянной трубке внутренним диаметром 11,2 0,2 мм со сферическими частицами из полиметилметакрилата диаметром 0,32 0,8 1,21 и 1,71 мм в среде постоянной плотности, представляющей собой смесь глицерина, 1,3-бутан-диола и воды в различных пропорциях. Концентрация частиц изменялась от 0,33 до 4 частиц/см . Распределение концентрации определялось методом оптического сканирования. [c.41]

В этом разделе предстоит определить, насколько хорошо полученные результаты совпадают с данными для больших скоростей в равновесном сжатом слое, которые показали, что конвективньш нагрев не зависит ни от доли химической энергии, ни от каталитического действия поверхности. Удовлетворительное совпадение настоящих результатов с данными, полученными для равновесных условий, даст дополнительное доказательство каталитических свойств исследованных поверхностей. Однако прежде чем проводить такое сравнение, необходимо оценить, насколько существенны два дополнительных источника нагрева 1) радиационный нагрев от высокотемпературных компонентов сжатого слоя и 2) конвективный нагрев, обусловленный завихренностью, вызванной скачком уплотнения, при малых числах Рейнольдса. [c.381]

Данный анализ показывает, что при уменьшении давления газа за соплом р2 (при неизменном давлении pi) расход газа сначала увеличивается, а затем, когда за соплом устанавливается критическое давление Pkp=VkpPi, увеличение расхода газа прекращается и, как бы ни уменьшалось давление р2, в выходном сечении будет иметь место постоянное давление рир. Расширение газа, связанное с понижением давления от Ркр до рг, будет происходить уже вне сопла и потому не дает дополнительного возрастания скорости. О свобовдающаяся при этом энергия будет затрачиваться на завихрения вокруг газовой струи. [c.160]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

В пограничном слое и в области отрыва, где течение является турбулентным [26]. В интервале чисел Рейнольдса от 135 до 2700 при диаметрах цилиндров от Уг до 10 см и скорости воды 3 см/с между продольными рядами труб не замечено образования дополнительных завихрений или турбулентности [27]. Вихри возрастают до максимального размера, определяемого межтрубным пространством, и затем постепенно затухают. При тесном шахматном расположении труб турбулентный след за каждой трубой значительно сужается. Теплопередача наиболее эффективна на тех участках поверхности кругового цилиндра, которые соприкасаются с областями отрывного течения. Теплопередача в трубных пучках [8, 29] была исследована Бергелином и др. [30]. [c.107]

В неразделенных камерах спленочным смесеобразованием (так называемый М-процесс) и шарообразной камерой сгорания в поршне примерно 95% топлива под давлением около 150 кПсм наносится в виде тонкой пленки при помощи форсунки, направленной под небольшим углом ( 5°) на внутреннюю сферическую поверхность камеры (фиг. 66). Днище поршня охлаждается маслом, которое поддерживает относительно низкую температуру стенки ( 200—400° С), достаточную для осуществления процесса испарения пленки топлива, однако недостаточную для термического расщепления молекул топлива. Поджигание испарившегося топлива происходит за счет самовоспламенения примерно 5% топлива, направленного в распыленном виде в центральную часть воздушного заряда. В случае надобности создается дополнительно организованное завихрение заряда. Дизели с пленочным смесеобразованием являются многотопливными (дизельное топливо, газойль, бензин и др.) удельный расход топлива составляет от 165 до 175 г/э. л. с. ч. (независимо от рода топлива). [c.80]

Если известно поле завихренности ю, например из решения уравнений Гельмгольца, то возникает обратная задача, связанная с восстановлением поля скорости и. При этом дополнительным условием, накладываемым на и, является уравнение сохранения массы (1.11). В (1.11) входит, однако, еще одна функция - плотность р. Чтобы ее исключить, будем рассматривать несжимаемую жидкость, для которой Ум = 0. Здесь с цельго демонстрации общности математических операций для двух исходных уравнений введем плотность объемных источников г г, Г), которая войдет в правую часть уравнения неразрывности для несжимаемой жидкости. Тогда имеем [c.60]

Решение (2.56), (2.57) для винтовой нити в безграничном пространстве было получено Хардиным [Hardin, 1982]. Как показал предшествующий анализ, хотя решение и было получено без дополнительных предположений путем непосредственного преобразования интеграла Био - Савара, оно о тносится к классу течений с винтовой симметрией при однородном движении вдоль винтовых линий, описанных в п. 1.5.1. Последний вывод следует также из задания распределения завихренности вдоль винтовой линии. Отметим, что в случае винтовой нити не удается получить решение в ограниченном трубой пространстве простым отражением (см. н. 2.3.1), так как для винтовых вихревых нитей в отличие от прямолинейных принцип отражения не выполняется. По этой причине в следующем пункте будет предложен другой подход для определения поля скорости, индуцированного винтовой вихревой нитью в трубе. [c.112]

Прежде всего уточним определение радиуса-вектора R(s,t), характеризующего положение оси вихря, а именно центра распределения аксиалыюй завихренности в каждом поперечном сечении вихря. Дополнительно потребуем, что кривая R движется как материальная линия, т. е. составлена из жидких частиц. С этой целью введем материальную юременную которая однозначно определена при дополнительном условии на R, например [c.304]

Формулы (4.40) вносят нелинейность в разностные уравнения относительно слоя tn+i. Так что в этом случае не обойтись без дополнительного итерационного процесса для пересчета полей температуры, завихренности и функции тока, т. е. на каждом слое численный алгоритм должен состоять из двух итерационных циклов внутреннего для уравнения (4.28) и внешнего для уточнения решения Г + , ш +, г1з + . Расчет Г + и ш + на внешних итерациях ведется по обычной схеме переменных направлений, используюшей усреднения (4.40) и условия согласования (4.41). Такая процедура не только повышает точность нестационарного решения, но и при умелой обработке граничных условий заметно улучшает устойчивость разностной схемы. При этом, как правило, достаточно ограничиться лишь тремя — пятью внешними итерациями. [c.97]

Повышенный расход тоилива в иредкамерных дизелях объясняется двумя причинами во-иервых, более сложной конфигурацией камеры сгорания и вследствие этого большей относительной поверхностью камеры, что приводит к увеличению тепловых потерь в стенки во-вторых, часть энергии сгорания тошшва в предкамере теряется на создание скорости перетекания из предкамеры в главную камеру и на создание завихрений в главной камере, а также на преодоление сопротивлений при проходе смеси газов и топлива через узкие каналы соединительного насадка. Эти дополнительные тепловые и дроссельные потери вызывают увеличение удельного расхода. Для авиации расход топлива имеет весьма большое значение, поэтому иред-камерные двигатели не нашли практического применения mi самолетах. [c.96]

Течение в подветренной части около конуса формируется теми частицами газа, которые прошли через толовную ударную волну в передней наветренной части потока. Завихренность потока вызывается кривизной головного скачка уплотнения. Если скачок уплотнения имеет точку перегиба, то газ, прошедший через головной скачок за точкой перегиба, имеет иную завихренность, чем частицы,, которые прошли через ударную волну раньше. В результате в подветренной части затупленного конуса образуется вихревой жгут с противоположной направленностью враихения относительно основного жгута. При увеличении угла атаки в плоскости наветренной образующей возникает вторая точка перегиба и это приводит к дополнительным вихреобразованиям. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...